本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑
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3 S/ }3 i* u7 ~$ t, J- e! J其实机加工还是挺复杂的,尤其接近800的加工面,一刀走过去,“推拔”度是肯定有的,(就是因刀具磨损造成的锥面)那是老T操心的事了,我就不管了。( y8 C8 [ }) s) `
下面我就精心设计那个“大过瘾”了。" B5 N5 r2 t y2 Z5 R7 |7 |+ z! n" I
首先吗,要对大环进行应力校核了,轴我根本就不考虑,要坏,也是环先坏,用环的许用应力扣掉环件残留的应力,工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的,许用应力的范围出来了。
% g) s+ |' a, t3 q用许用应力的范围倒推过盈量,我操,过盈巨大无比,跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量,加热到800度,都TM装不进去!(不说800度膨胀量不够轴大,因为热转也要有最小装配间隙的) T; j! d5 @: E7 X( x' {8 m
800度,都TM回火了,那大环还能用吗?. _0 f8 t% k6 W# e+ A
或者是老外玩的是冷装+热装,来个冰火两重天?, F: [, z$ Y$ w" O
后来回过神来,骂自己是蠢猪,许用应力值是一回事,传递要求扭矩,装配表面所需应力值是TM另一回事!还有个弹性极限问题!! _' }8 [+ ?6 f" F
好吧,再来估算,传递要求扭矩,加上安全系数,反推装配表面所需的应力值。
1 z) [! Q( k8 f% m+ }9 e4 w然后,不考虑残留应力和工作载荷的应力,就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量,我操,出奇的小?4 t( l* F% X, o
不是大就小,本人头有点大。' N% l4 R3 b' m, w
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当时头有点晕,就出去走走,心里想,妈了个逼的,这老大,能从德国偷资料回来吗?偷回来就省事了。6 J4 D4 s8 V. s( Y* _1 x6 x! Y
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看看手上几个数:7 S0 K8 @: H6 N$ T
环件许用应力,环件残留的应力,工作载荷的应力,传递要求扭矩所需表面应力值,大过盈产生的应力值,小过盈产生的应力值。
* B2 s3 L7 R( v( K: G& K1 w忙了一整天,就搞了几个数,没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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, A* D' t G% o. [+ C. F- d本loser心高气傲,给敲了一棒子,也冷静下来分析一下。 @# E; @# b) e8 z5 d' q: a
环件许用应力是厂家提供的,数值也最大,数字应该可靠。
6 N: P( |% K" C/ M5 l- o残余应力,数值不小,即使相对于许用应力也不是小值,是最大的危险源。% F8 A1 C! z( m( v' {) Q
工作载荷的应力,不大,但是这个货呢,有个局部载荷集中问题,最高值也不小,但和前两者比,也是毛毛雨了。1 P" _ n1 I# z( ^
传递要求扭矩所需表面应力值,这个不大,但是,它是多变的,其他几个值要么比较确定,要么能测量,这个值,不好把握,想了半天,按瞬时冲击来算吧,还TM去电气要电机的电流速度图去。7 E4 m& f, q2 a1 a, B4 }
大过盈产生的应力值,小过盈产生的应力值。也就给了个范围,意义不大。
! W3 N/ h* Q$ i. w) C: U, u应力怎么整合呢?本来想,加到一起得了,因为其他值相对于残余应力值不大,想了想,本loser吗,还是要显示出压倒性的实力来,省的有人有P话!" A+ O7 v& |; Q6 u
实际应用的时候,德国的滚碾子,有崩断的,有大块掉肉的,崩断按第一强度理论校核,崩断就按第三强度理论校核吧,对不对不管,先唬住人再说。+ D9 y6 @8 C! z
冷静下来,又TM把《理论力学》书翻开,算工作载荷的应力时候,TM的,又去电气要最大输出扭矩,最大瞬时角加速度,再算了一遍。
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- z' O) L8 m( E! ~算完了之后,本loser对过盈量的范围有个谱了,确实不小,但也没有到极端变态的地步,算是常态的边缘吧。, `6 r- d; D$ }9 Q# X
不过呢,本loser对计算结果一般是只当参考,具体取值,本loser是要根据经验调整的,这也是本loser牛逼所在。 |