本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑 4 _! W, {& ?7 _. I5 a' j
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其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。
8 E L9 F5 [# a下面我就精心设计那个“大过瘾”了。
4 d* y6 @- G) v: ~首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。
" w5 ]9 N/ l3 p, w" R用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
* B* a( \$ t" C% J# k" ^800度，都TM回火了，那大环还能用吗？* K @5 W- A# ^/ h3 Y4 I2 @8 R
或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
V, z& S0 B4 E5 }4 U! \后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！
2 T2 K4 |/ e1 n2 w0 j) B" i8 S/ u好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。" R; i9 S' A3 B
然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？# x4 h* |, k9 ]! g, Q" W+ l
不是大就小，本人头有点大。
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当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。
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看看手上几个数：
* j1 [2 Q' M3 v- |% m环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。
7 S# f4 m) u3 S; i& p忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。
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本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。
9 H U+ a9 L/ n e: K环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。
* r9 a+ {7 u! R3 Y& b& C, X0 Z- p% z残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。
+ P$ j+ j! p9 M+ q; g% i7 w工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。 k- Z- e3 v9 j7 \* P
传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。
$ Y/ W, p& c$ K, J3 W* h大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。/ L. ?" |* Q& z- k G' l+ ^3 s. }3 m
应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！
9 S4 j2 ^! J& m4 o! w! O! j2 n- ^2 _6 w实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。
; x9 I& T; Q1 i* Y冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。
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9 ]+ \: F/ E: G: ~算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。
& i$ b7 X' V9 f* e( S6 D不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
发表于 2013-7-15 20:48:01
