本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑
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其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。7 E8 @# P: s! a) x, O. u4 [
下面我就精心设计那个“大过瘾”了。 ]8 L2 v! E& w* z1 W
首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。. S% b' i. H; |3 }
用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
C4 r; G6 N! E3 g1 b: r# m800度，都TM回火了，那大环还能用吗？
6 E1 L0 N6 E, q# M+ u8 J或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？
; z) x" Q: c1 M& m( O后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！: k! r7 O' U% r# Z6 @1 ~" v/ B
好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。4 t E/ u" ~# T! f* \5 J
然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？: e* K3 e3 {" c
不是大就小，本人头有点大。
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8 j: k: k& Z' H8 ?1 [当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。
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( x& P! _( O$ G# X0 T4 o看看手上几个数：
p1 C+ n9 o# }* Z6 e环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。0 ~8 j" P a0 b p; Z
忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。( r% \/ c ?0 E& P* }1 J
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本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。
' r, o$ R! c) `, Z- x环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。: {0 r6 ?: z( y' y- U3 }
残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。* h8 z# ^* u% p/ L; Y. |
工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。% i3 x' e/ g5 Q. V' P- F
传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。1 u; k7 ?, P+ R8 z# Q! {
大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。
( N" K* v. e5 d; r' g9 i0 F4 j1 @应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！
8 j3 f, Y( `3 |" n, [2 [4 [实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。2 Y1 Y' u% J$ }0 K, w6 E
冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。0 v! d* P4 D6 v3 ?: ^" }" u+ b* t8 _
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算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。
* h( z) X7 h2 c3 v' u1 h不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
发表于 2013-7-15 20:48:01
