本帖最后由 一两酒 于 2013-7-15 22:58 编辑 F" V7 v# G! R% r4 W# q
9 G; d9 K, E& ~/ i
其实机加工还是挺复杂的，尤其接近800的加工面，一刀走过去，“推拔”度是肯定有的，（就是因刀具磨损造成的锥面）那是老T操心的事了，我就不管了。: L9 v. ^" u+ G; Z: y% e7 \1 n
下面我就精心设计那个“大过瘾”了。# |: J7 {" o- `& `% ~% K
首先吗，要对大环进行应力校核了，轴我根本就不考虑，要坏，也是环先坏，用环的许用应力扣掉环件残留的应力，工作载荷产生的应力。大概就知道热装造成的应力值的范围。这个估算很快的，许用应力的范围出来了。8 d+ E i8 I5 @' h* V; I
用许用应力的范围倒推过盈量，我操，过盈巨大无比，跟自己想像的根本不是一回事。按照这个过盈量，加热到800度，都TM装不进去！(不说800度膨胀量不够轴大，因为热转也要有最小装配间隙的）
# X7 z) w5 c* o* G4 w800度，都TM回火了，那大环还能用吗？& S; ]0 h" W7 [( b
或者是老外玩的是冷装+热装，来个冰火两重天？/ z) y% J+ y$ b: N+ Y+ \5 y
后来回过神来，骂自己是蠢猪，许用应力值是一回事，传递要求扭矩，装配表面所需应力值是TM另一回事！还有个弹性极限问题！; o6 f+ G; p- e
好吧，再来估算，传递要求扭矩，加上安全系数，反推装配表面所需的应力值。
& `+ L2 y) t, a- r% A9 f+ q! s然后，不考虑残留应力和工作载荷的应力，就用装配表面所需的应力值再反推热装过盈量，我操，出奇的小？
2 o, b. s, X! T不是大就小，本人头有点大。
3 `& }: v! i5 d: ?% Q
1 H- l1 s. A4 n o" I( V H当时头有点晕，就出去走走，心里想，妈了个逼的，这老大，能从德国偷资料回来吗？偷回来就省事了。4 B/ G% v: j+ N. F' P0 ^4 i1 O- F
) f" r- K: Y+ ~; R+ a+ {看看手上几个数：0 W$ \7 `- |3 @3 M9 P0 `
环件许用应力，环件残留的应力，工作载荷的应力，传递要求扭矩所需表面应力值，大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。& W, z! Q( U# h( z8 {* d
忙了一整天，就搞了几个数，没啥进展。本loser 心中充满沮丧。! S% m5 m" f# C, x
. M* w O5 E7 W+ V2 O# O N9 s
本loser心高气傲，给敲了一棒子，也冷静下来分析一下。
* @% B2 V% L( w2 n, Q; \环件许用应力是厂家提供的，数值也最大，数字应该可靠。
* ^- W& c, w7 z残余应力，数值不小，即使相对于许用应力也不是小值，是最大的危险源。3 D# n: J* ?4 C+ d4 n# m' Y3 `
工作载荷的应力，不大，但是这个货呢，有个局部载荷集中问题，最高值也不小，但和前两者比，也是毛毛雨了。3 h& i$ c- ?( l5 W
传递要求扭矩所需表面应力值，这个不大，但是，它是多变的，其他几个值要么比较确定，要么能测量，这个值，不好把握，想了半天，按瞬时冲击来算吧，还TM去电气要电机的电流速度图去。
- {" F* @! S/ e: j9 g1 c大过盈产生的应力值，小过盈产生的应力值。也就给了个范围，意义不大。( Z" ]& q& r! x! s% }8 b
应力怎么整合呢？本来想，加到一起得了，因为其他值相对于残余应力值不大，想了想，本loser吗，还是要显示出压倒性的实力来，省的有人有P话！
d9 D$ g9 [3 J' J实际应用的时候，德国的滚碾子，有崩断的，有大块掉肉的，崩断按第一强度理论校核，崩断就按第三强度理论校核吧，对不对不管，先唬住人再说。- T& d( j" \9 G3 g8 u. \. X
冷静下来，又TM把《理论力学》书翻开，算工作载荷的应力时候，TM的，又去电气要最大输出扭矩，最大瞬时角加速度，再算了一遍。 Y6 P+ G4 G; t, {9 |. \5 R
% I1 ]5 Z% _) s$ T( X8 U算完了之后，本loser对过盈量的范围有个谱了，确实不小，但也没有到极端变态的地步，算是常态的边缘吧。& ^' p! @' l& Q4 C# G5 Y
不过呢，本loser对计算结果一般是只当参考，具体取值，本loser是要根据经验调整的，这也是本loser牛逼所在。 |
楼主: 一两酒
[复制链接]
发表于 2013-7-15 20:48:01
楼主
