不锈钢与P91钢焊接适用技术---[求助]

stickzhang

我公司是电力管道加工企业，在我厂现在遇到一个难题，在焊接P91钢与不锈钢1Gr18Ni9Ti角焊缝焊接过程中,焊接形式见附件，在焊接时候原来采用A302焊条，焊前预热90℃，在焊接完后电厂运行一段时间以后发现在熔合线附近有贯穿性裂纹，后来改进工艺后，采用镍基焊条施焊过渡层，预热温度150-170℃，然后采用A307焊条施焊，焊后层间和表面做PT检验，发现均有碎裂纹，请问各位高手前辈这是什么原因？有没有合适的施焊工艺？

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附：P91钢的化学成分（%）fficeffice" />

$ N$ S6 o4 R" A$ h+ ` ~; }% z8 Z' g# R( i: r& J' ^4 E( f& L Q! d9 }9 s$ D9 c) m) T- c* Y$ z z- g9 t3 ]( @5 s4 u+ e% n( a; J* r. M( \/ C$ e" O$ |5 c3 r0 O4 d: h( g& W$ ]3 h6 i; j5 {! {; s$ t1 ]9 w0 J+ a! V5 f: S4 G& e$ }% r! C) i8 I: E# Z; C4 b5 ^7 X: k! t" Y' X, o% v" Z1 F" n. [" m/ {0 k" t9 l5 s$ J3 B4 [5 {) U+ }( \. t a2 S9 N

元素	4 H2 O0 u" f+ W8 Z H C	S	/ z4 w E/ u2 ]7 M P	Mn	- @, o: @5 U& W Si	2 S$ P9 Q) G; I3 a2 T Ni	' V- n: s4 R. f Cr	E; z: P5 b% i+ m2 T D! a9 X! \0 I9 D Mo	# u3 r' ~2 s/ v V	Nb
含量%	0.078	0.0031	1 |$ i, Y- |8 |4 h, _( r8 T 0.016	0. 27	# `) b6 l2 ^& r 0.3	, ?% D. }: D L* ^" }! Y( Q 0.043	8.56	0.96	, f0 |" z3 m5 S u 0.22	0 R$ C. P$ E: T 0.081

 

 

黄河湃

楼主好！ : d" o# u9 ^8 E* ]9 O8 ? 3 i$ q& c: p% U+ S' p3 t转载一篇专业文章，可能对你有所启发： ) e4 F, b4 _* U 焊接裂纹产生原因 ; ] e3 m, G" D8 i5 \　　形成焊接裂纹的原因是多方面的，但可以归纳为力学因素和冶金因素两方面。 8 u- h6 d/ g8 p8 i2 X* a6 A + I) y: y1 f: d/ Z3 z4 q$ P7 {3.1 力学因素 6 t# j1 C9 E2 |( K( G+ C1 Q 　　导致裂纹产生的力学因素主要为拘束应力。压力钢管焊接时采用多层多道焊，焊接第一层焊缝时，由于焊缝截面远小于构件的截面，因此拘束应力和拘束变形将集中在截面比母材 ! R0 E* `, \ L# \1 H　　小很多并且变形相对容易的焊接区内，造成第一道焊缝的焊接区是最容易出现裂纹的区域。拘束度越大，焊接区域承受的拘束应力和应变越大，造成焊接裂纹的危险性也越大。焊缝在压缝完成后，特别工地环缝不可避免地会产生拘束度偏大，从而致使点焊区域承受的拘束应力和应变偏大。焊接时，由于焊接区域的温度升高，点焊区域拘束应力得以释放，易造成裂纹的产生。有时钢管丁字接头部位容易产生裂纹就是因应力过分集中造成。 - A4 \) A8 n8 d# W' O2 z& ^ 3.2 冶金因素 , o, C& r8 V# R7 v3 R, [ 3.2.1 冶炼杂质对高温脆性区的影响 8 p4 C+ a3 m7 }3 v7 r1 I 7 L/ u) m+ \6 J, Y; C3 _: w) i　　钢中的杂质元素如C、S、P、B会明显地扩大高温脆性区的温度范围。60kgf/mm2钢种是一种含C、S、P量很低的Cr-Mo-V系合金钢。Mn含量较高，约为1.20％～1.60％，可以减小高温脆性区，因而60kgf/mm2钢是一种可以减小高温脆性区的钢种。 ( B- q0 |* I* `- F& I# U2 ~7 v 3.2.2 钢的淬硬致脆倾向 9 @1 U; }/ M" B- L" |+ T; L" Q 1 y( ?" A' v( `; k6 \　　60kgf/mm2钢种碳当量Ceq=0.35％，裂纹敏感系数Pcm=0.185％，钢的淬硬致脆倾向不明显，是一种焊接性及抗裂性良好的钢种。 3.2.3 钢中氢的致脆 / ?% s, H+ M+ [( H' t, e / U! P; x- A5 m$ j　　氢是焊接冶金过程残留在钢中的气体杂质。由于钢中残留的氢使钢的塑性恶化而形成氢脆。 K" h' u5 D/ f1 G1 {$ _3.2.4 焊接粗晶区晶界的弱化 　　由于合金结晶过程的选择作用和相临晶粒间的相位不同，使得晶界总是含有比晶粒内部多得多的杂质和缺陷：而且由于晶界很薄，因而晶界的变形能力总是远低于晶粒本身的变形能力。在正常受力下，晶粒本身承担厂主要的塑性变形，保证了合金的塑性和强度。但NK HITEN610U2钢种因含有Cr、Mo、V等成分，Cr、Mo、V元素属于强碳化物及强氮化物形成元素，它们将会使晶界弱化或相对弱化。经计算，经验公式Psr=Cr+Cu+2Mo+5Ti+7Nb+10V-2，Psr<0，因而该材料不易发生晶界断裂。 % k* m% D1 j+ v8 S4 焊接裂纹的防止措施 . X* I- r4 `, w' }* ^) v/ O. t　　根据形成裂纹的因素，为了防止裂纹的产生，需从结构设计、材料选择以及施工工艺三方面进行控制。 4.1 结构设计 0 D. i8 X, f9 X 　　因压力钢管的设计是比较成熟的设计模式，它的设计有国家规范为依据，焊缝的布置是合理的。 / s# e8 U5 u* P8 l4.2 材料选择 7 _$ F) s1 [5 {# p& A 4.2.1钢管母材的选择 # T1 x0 j& J" |( ^0 k1 w2 r ; z5 j! V& D Q: b- l5 W　　钢管母材选用日本生产的610U2及610F调质高强钢板，这是一种含C、S量很低的Cr Mo V系合金钢，有着优良的综合力学性能，抗拉强度≥610MPa，低温韧性vE 40≥330J(2mmv形缺口冲击试验)，脆性断面转变温度vTs=-36℃。而碳当量Ceq=0.35％，裂纹敏感性指数Pcm=0.185％，当焊接热输入量为17kJ/cm时，热影响区的最高硬度HVmax≤300，这是一种具有很好的焊接性和抗裂性的钢种。该钢的化学成分见表1，力学性能见表2。 " X8 M1 k- j" e1 r& `- w # l$ K" X- r) f2 }: ~ _表1 610U2及610F钢化学成分(％) ( C1 U* C% I7 e& l9 L ) c9 V+ H7 x/ y# C- Q4.2.2 焊材的选择 ! L) E4 ~4 C; i6 F" i2 j$ O　　因工期较紧，在施工初期进行工艺评定选择焊材时，仅进行了手工电弧焊的焊接工艺评定。评定合格后，选定了两种高强钢焊条：宜昌猴王焊条厂生产的MK．J607RH焊条及四川自贡大西洋焊条厂生产的CHE62CHJt焊条。这两种焊条熔敷金属化学成分及力学性能如表3、表4。 5 W0 v# W% u) }1 n* t8 s$ L& s 0 ?: O" a1 J! x: z( a3 |* K表3 焊条熔敷金属化学成分(％) " m9 {( g% O% P 表4　焊条熔敷金属力学性能 2 c6 j+ E8 {, |* ~' P' D9 D- c) M 这两种焊条均为超低氢性焊条，扩散氢含量很低，MK．J607RH焊条扩散氢含量Hmax=1.28ml／100g，CHE62CFLH焊条扩散氢含量Hmax=2.29ml／100g，远低于国标规定的4ml／100g的标准。由这两种焊条进行的高强钢的焊接工艺经评定是合格的。焊缝的化学成分基本与母材相一致，焊缝的机械性能不低于母材，热影响区的维氏硬度不大于300，证明此焊材与母材是相匹配的。 4.3 施工工艺 $ n2 k* G$ Y; e9 i e8 o& d 　　要防止焊接裂纹的产生，必须严格施工工艺，加强钢管制安过程的控制，使钢管从制作开始到安装验收完成都处于受控状态。 4.3.1 加强钢管制安过程控制 * q3 Y! L/ h( E& [. `5 p * v$ [" Y; H2 w' K6 ]( P　　(1)严格按引水压力钢管制作规范制作管节，必须保证出厂管节的管口平面度及椭圆度符合规范要求，防止偏心管节的出厂。偏心管节的检查通过测量管节四轴线弦长差可得。 . }# I1 b O9 @% W 3 J1 l- Q$ @. u; Q8 S/ i　　(2)工地环缝压缝时，保持环缝组对间隙基本一致，避免局部区域压缝内应力偏大。 　　(3)控制环缝焊接顺序。环缝焊接时，必须采用8名或10名焊工对称分段退步焊，要求对称部位的焊工焊接参数基本一致。 / v* ]$ q% c, L9 Y: f' S' O 4 h4 ]$ a% x# P4.3.2 加强钢管焊接过程控制 0 [) L4 P- \* _1 h! A　　(1)严格高强钢焊条烘烤及领用制度，严格清除环缝坡口及两侧30mm范围内铁锈、油污等杂质。 & Z( F" G- ?6 | o' G8 R* o$ e. |* `0 o　　(2)因工地湿度大、温度高，当焊接环境水蒸气分压高于25mmHg柱时，应选择高于规定预热温度20℃～30℃进行预热。 ! g( K& f; I& R! w/ J4 G　　(3)高强钢的焊接，不论是δ=34mm，还是δ=60mm，尽量保证焊前预热50℃，必须保证层温不低于预热温度，且不超过230℃。尤其对于δ=60mm高强钢焊缝，必须保证预热温度为50℃～100℃。 ( _: ^3 a, D- s8 v' E; ]; `, N ; A) `2 I& D C) l9 l) }# c, l　　(4)δ=34mm、60mm强钢焊缝焊后必须进行焊后消氢处理，加热温度150℃～200℃，保温1h。其中δ=60mm高强钢焊缝必须进行消应处理，使消应后的焊缝内应力小于钢材屈服强度的一半。 　　以上几方面均能降低接头冷却速度防止其产生淬硬组织，从而避免产生延迟裂纹，保证焊缝内部质量。 5 C5 p* d9 V. {( G* `/ P, N1 ^ + s$ `1 u6 v7 R( }! m5 o5 结论 ; A# L& P; r! T7 z% C % {6 a+ L3 @# I: p9 D; F　　通过介绍焊接裂纹分类及分析焊接裂纹产生机理，根据三峡工程的实际情况，得出以下结论：要保证焊缝质量，避免高强钢焊缝产生焊接裂纹，必须严格施工工艺，加强钢管制安过程的控制，使钢管从制作开始到安装验收完全处于质量受控状态。

漂流瓶

楼主可以参考ASME标准中的P91和TP347的焊接工艺评定来处理,我没有做过你说的这种焊接.
不过,可以肯定的是预热温度不够,而且焊后是否进行的适当的焊后处理呢!
焊条我建议你选择ESAB的OK 76.96来焊接!

ysw1979321

需要进行焊后热处理

ccit

不过 可不要将 不锈钢侧 处理呀
只将91侧和焊缝进行高温回火

ccit

对了 那一侧 再空气中 不要 保温  

漂流瓶

另外,P91 必须在管道内充氩,否则根部氧化,后果很严重呀

漂流瓶

看样子是温度测点的套管，现在怎么样了，大家说了不少，楼主应该冒个泡吧。

漂流瓶

一直关注这个问题，可总是没有消息咯，瓶子在锅炉厂的朋友那里问到了一些工艺，如果没有解决，请与瓶子联系。

lgkokode

焊前预热温度低取16o—180℃
9 h. w9 |7 }$ J2 |1 }2 l道间温度控制在280－320℃之间
/ I$ x$ e/ R0 E8 ~/ p& c建议TIG打底焊，管内充氩保护