实践经验NDT 无损检测
1 T' ^' M; N ]2005 年第27 卷第1 期
( N/ b H' K' n) b7 [ H超声波探伤中缺陷波和2 D/ u8 Y! N' @
伪缺陷波的判别3 \" ]% A* s$ e. E/ l) S
张文科
+ ` Z5 u* y0 @6 I- `3 m(中原油田技术监测中心压力容器监测站,河南濮阳 457001)
8 L, _( R& e! f9 n( u6 lDiscrimination of the Reflected Waves of Defects and False Defects in Ultrasonic Testing
d3 h# L2 D: h; s$ T( \9 DZHANGWen2ke
( s( J; d) v$ G) q9 T(Pressure Container Inspection Station Center , Cent ral Plains Oil Field Technical Monitor , Henan Puyang 457001 , China)) W u2 O! [4 {! U' }5 K. l' r* Q" R
中图分类号: TG115. 28 文献标识码:B 文章编号:100026656 (2005) 0120047203
3 z/ }! w4 t3 ]6 D2 M# E1 @- O* \ 超声波探伤是目前应用最广泛的无损探伤方法
3 v9 ~; }; l$ J5 j* i5 ?8 a之一,它具有灵敏度高、穿透能力强、检验速度快、成
! N. L' T1 u* ?0 h+ I' E: f4 e本低、设备轻便和对人体无害等一系列优点。超声
: [8 j) z: M* f' p2 f7 K波在钢材内部穿透能力很强,因此可检测很厚的钢
* k! W6 b. i" Y( e' s板和焊缝;对于平面状缺陷,尽管有的缺陷很深,只+ `2 f0 c" _5 B$ w, Z% C9 e i, _
要超声波直射至缺陷面,均能得到很高的缺陷波。/ C. k+ h1 q0 X4 ^1 n9 X% S
因而超声波对压力容器焊缝探伤未焊透和裂纹等危
" j+ F; O. b" @- t, U险性缺陷检测灵敏度很高,具有实用意义。检测中# g4 `/ j# F$ p# D2 `6 L# ~4 p
作好缺陷和伪缺陷的判别具有重要意义。
/ I# `7 C' o% @: q' @1 缺陷的估判
4 x9 Z; D. E2 M4 d+ t7 ~/ ]检出缺陷后,应在不同的方向对其进行探测。
8 D- T, b8 z7 s(1) 平面状缺陷 从不同方向探测,缺陷回波
$ F0 h7 ^9 f4 Y: ?7 e- ]5 e/ F0 E高度显著不同,在垂直于缺陷方向探测,缺陷回波' R, C3 z; r5 D
高;在平行于缺陷方向探测,缺陷回波低,甚至无缺7 S/ I5 r0 f; G3 }
陷回波。一般来说裂纹等属于这种缺陷,这类缺陷
3 B5 C3 e7 _1 W! \1 o回波高度较大、波幅宽、会出现多峰。探头平移时,
( V! A6 x/ b' t3 i6 G反射波连续出现,波幅有变动;探头转动时,波峰有1 E8 v# h. O1 T, q
上下错动现象。
% X- W( e; m& l. l(2) 点状缺陷 从不同方向探测,缺陷回波无8 d" U' H3 h! L) n- X2 f' J; q
明显变化。一般包括气孔(单个气孔和密集气孔) 和
. P; p- n6 Y* d; q2 ~3 {4 ]% Z点状夹渣。气孔和点状夹渣的缺陷回波高度低,波
) \3 E# C& h, ^0 T+ ]1 v形较稳定,从各方向探测,反射波高大致相同,但稍) ^- ~4 e; `2 _+ q
一移动探头就消失。但两者也有所不同,其原因主
; e3 K) J! b$ f" X要是其内含物声阻抗的不同。气孔内含气体,声阻
( z& w2 h* V* B9 F抗小,反射率更高,波形陡直尖锐;而金属夹渣或非
+ V1 e) R. d; ?" P3 I/ \. P0 d* Z" ^收稿日期:2004203230
* P* F, x& _4 F6 |! F# d9 z Q金属夹渣的声阻抗大,反射波要低一些,且夹渣面粗
# q* N5 x6 Q' l# E糙,波形宽,呈锯齿形;密集气孔为一簇反射波,其波
. t' |; j J% l9 Y3 O/ V高随气孔的大小而不同,当探头作定点转动时,会出. M9 {+ E9 n* ^7 E) A' ]0 y2 H. H# |
现此起彼落的现象。$ n6 k5 I3 ?& G1 U! z* a
(3) 咬边 这种缺陷反射波一般出现在一次与: j! S3 o+ W( o# ^1 V( h# Y7 E" ?
二次波的前边。当探头在焊缝两侧探伤时,一般都
! W) a( m h3 {4 j2 K8 P! m能发现,在探头移到出现最高反射信号处固定时,适
3 ^0 h$ O8 @" h6 U" B% }5 l当降低仪器灵敏度。用手指沾油轻轻敲打焊缝边缘
" G2 }1 @ b2 Q+ m0 a咬边处,观察反射信号是否有明显跳动现象,若信号7 n7 l5 G4 \1 I
跳动,则证明是咬边反射信号。1 A% f- I* w, n
(4) 裂纹 一般裂纹的回波高度较大,波幅宽,8 U, Y" d# d2 S
会出现多峰。探头平移时,反射波连续出现,波幅有
- d' @/ U8 s8 Z" _: U* R变动;探头转动时,波峰有上下错动现象。另外,裂2 _/ u8 Q) t# w2 J
纹也易出现在焊缝热影响区,而且裂纹多垂直于焊6 b' O: \+ V& L/ o3 p8 T
缝,探测时,应在平行于焊缝方向扫查。如果有裂
9 J7 M+ s5 b5 ~7 ^纹,超声波能直射至裂纹,便于发现。
, A( X3 l4 q% d* K" G(5) 未焊透 这种缺陷是由于焊缝金属没有添) B" W- w' P# q5 r, o
到接头根部而形成。分布在焊根部位,两端较钝,有
/ |7 { [+ R/ S% |$ x' o* |一定长度,属于平面状缺陷。当探头平移时,未焊透8 q" z# V m$ R! U& K7 _
反射波波形稳定;从焊缝两侧探伤,均能得到大致相8 K2 L) y; G. G% r1 {1 L* z
同的反射波幅。, X7 y D( |+ J
(6) 未熔合 熔焊时,焊道与母材之间或焊道
- y/ E: }3 Z" d( O* K B7 z. @4 Z与焊道之间未完全熔化结合的部分就叫未熔合。当
4 L7 }" w( d7 L( h) a- S8 W: ~超声波垂直入射到其表面时,回波高度大。但如果- z- b5 c2 t! p: I* ]
探伤方法和折射角选择不当,就有可能漏检。未熔+ V; o, T; e4 \7 J1 m* g
合反射波的特征是:探头平移时,波形较稳定;两侧
/ }4 t+ H; i% G# x& Y. i探测时,反射波幅不同,有时只能从一侧探到。
" g2 ?! |6 j! _ J7 \471 ?0 P; c2 \( L3 l8 G
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张文科: 超声波探伤中缺陷波和伪缺陷波的判别NDT 无损检测- T4 i6 d; ^, b0 W8 X% v
2005 年第27 卷第1 期
3 A6 r/ b' R5 |- M5 w. B2 伪缺陷波的判别/ r! i! b& A% G, |# K' _
焊缝超声波探伤中,荧光屏上除了出现缺陷回
& @5 ]& m; ?/ j' B波以外,还会出现伪缺陷波,它并非由焊缝中缺陷造
- @4 p3 H( e( I/ ]- X成且类型较多。9 g7 x, g; J8 x0 Z# D* P
2. 1 仪器杂波) B6 ]4 e, j7 k5 [, M, g7 F$ v6 ]) I' N
在不接探头的情况下,由于仪器性能不良,探头
$ \0 P$ f3 p( {5 u灵敏度调节过高时,荧光屏上出现单峰或者多峰的
' q9 h* A7 |3 l" L. o波形。接上探头工作时,此波形在荧光屏上位置固
+ u0 A0 u) K; [# C定不变,降低灵敏度后,此波消失。
5 H4 x+ v+ J. g0 s+ U: t( N& o4 k4 L2. 2 焊缝表面沟槽引起的反射波3 t# o5 J1 C3 w$ _ s1 g$ R) x
当超声波扫查到多道焊缝表面形成的一道道沟$ F& U2 A6 U8 j" C. |
槽时,会引起沟槽反射。这种波一般出现在一,二次8 A; T, E0 U' r$ j
波处或稍偏后位置,波形特点为不强烈,迟钝。6 K- Z: D5 ^! Z a: s
2. 3 焊缝上下错边引起的反射波
4 v- g' s- M$ ^5 i9 r$ v# J板材在加工坡口时,上下刨得不对称或焊接时# Q9 m# I/ X4 H, B/ H; c( J: \$ a
焊偏会造成上下层焊缝错位。由于焊缝上下焊偏,9 v0 S$ B, [0 g% {6 x2 m% r
在一侧探伤时,焊角反射波很像焊缝内缺陷,当移到, ]7 m& O$ a* `8 @
另一侧探伤时,一次波前没有反射波。
$ ~, w+ R' P! k# O* g2. 4 探头下扩散声束在焊缝表面的反射回波
* u; i; i$ c, t; L! O对接焊缝超声波探伤时,探头下扩散声束在焊' M. z6 {/ W5 C: V" ~. g R
缝表面的反射回波很容易被误判为缺陷。通过采用3 B& B# I8 F8 {( t" O
不同角度探头进行探伤试验,弄清了这种假缺陷回
9 A. n/ f y$ X# u5 h波产生的原因及特点。% S; y, ]) y8 c- e
3 试验验证) \4 y) A G. x z& {, y
3. 1 伪缺陷2 l* Z6 m! z3 Z
在厚板环缝超声波探伤(B 级) 时,常发现距背
! O$ {, M4 q+ G. x面3～8mm 深度范围内的熔合线附近有不同长度% U \( I" I0 |! J
连续的超标反射回波,有时甚至在焊缝全长都有此# `- T# e3 F5 n! |
反射波。以某60mm 厚管节为例,其焊缝结构如图; z4 K; W* Z4 N$ v! f7 u. `3 O
1 所示。使用折射角β= 60°的探头和数字式增益型
$ n& E7 |: W) k( l9 _3 Q探伤仪探伤,其回波指示位置见表1 ,波幅均处在( l$ Q. `9 _% t6 }- b- \
DAC 曲线Ⅱ区,也有个别点达到Ⅲ区。% i, ~3 X/ V- p+ J" ^& w
对于这种反射波,按照常规的判断很容易被评
, V! s/ G! u; z! l( C2 T9 I定为未熔合或母材中的缺陷,当拍打背面焊缝区时
9 Q6 U8 Q, E# E1 e+ Z9 o波幅变化不明显。然而砂轮打磨背面焊缝时可见波6 J4 e# w" @5 G9 h( Y
图1 焊缝结构
& I. \- O( i$ h表1 探伤仪回波指示位置mm* f( N9 Q# q/ B$ t/ i* ~
回波编号声程指示水平指示深度指示4 _. \6 ^. C. K- ?2 W( y1 K% x
1 107. 0 92. 6 53. 5
3 F; K, `' i! Q1 W# K1 Q* v# D2 104. 0 89. 2 51. 5! w! D0 K9 P" A4 l
3 103. 5 89. 2 51. 5
8 ^. h* w, Z: R2 d6 e! l. n幅逐渐降低直至消失。这说明该反射波是来自于背0 X- N3 l4 E5 H9 p
缝的焊缝表面。这种现象极易导致误判,造成不必
8 ]" Z8 S& ]" w ~要的返修。为此,作者进行了一些试验,分析这种反
) F( B7 U# R% H4 k射波产生的原因。+ Z* Z$ \/ K- C: J% E) _
3. 2 试验验证
- L7 O- h7 ?/ V& p试验1 选取图1 所示并经探伤确认钢板中无4 P% X/ g! |8 L6 ]
缺陷。在钢板背面模仿实际焊缝余高进行堆焊。采: `- u# ~- k6 S: O) G, ]: u8 Z
用不同角度探头进行探伤,发现了类似的回波,其回
2 M' f7 a/ I- l5 h波指示位置见表2 。从表2 可见,用前三种折射角# `/ f$ M% U- _; \0 z/ G
的探头,仪器指示深度均< 60mm。按常规,应判为
5 B9 {# M# Z$ |0 _& g' c0 v钢板中有缺陷,但实际钢板堆焊前经探伤并无缺陷。. R3 i, [) Y# D }
表2 试验1 回波指示位置* X% t A' |5 |
β- f9 J' H7 x9 J Y% M
(°)
" z0 C* e8 o2 [$ I7 n& e声程指示+ z* ?2 ~4 w- E+ x" p
mm
* y6 g1 @# w T; B* b: b9 I水平指示5 `2 u) y: O* E# n- y! I
mm) k' a; Y; O% Z( g
深度指示
( r. \ j% n; b! k- F0 G" G; Nmm
8 i1 N) \$ g0 W" O/ J1 yDAC$ P1 _9 Z* \# v& u; U% Q
dB
4 o* [6 C9 s" [1 Z, T66. 0 126. 6 115. 1 51. 25 + 14. 0
: Q" L( M3 a$ C63. 0 124. 7 111. 1 56. 60 + 13. 2$ m8 P1 }. C; L" ]1 h
55. 5 101. 0 83. 2 55. 21 + 8. 0
$ S" i5 [' @( x45. 0- k5 {; B1 q) E3 t3 L/ a0 w8 d- O( Z$ m
有回波的地方深度指示≥60mm ,回波幅度多在I 区(也
, Q: j, s) ~+ @1 P有高者)
* H" @9 ^8 d5 S+ G& w3 Z试验2 由于试验1 的焊缝表面形状有随机* E( K" _- ?! p- _( u7 A
性,所以又制作了形状准确的对比试块(图2) 。左+ k) x( g# M' V5 ^9 B d% O
下40°斜面为刨床加工。测试结果见表3 。从表37 \8 |8 z3 d8 ^$ d; y
中可以看出,用前三种探头探测对比试块同样存在
( @' b+ K# k! O伪缺陷波,即仪器指示深度均< 60mm ,而且反射回6 d' i: P% J- j# [: z
图2 对比试块示意图
1 c# a& L' ^! }8 ?$ n# H表3 试验2 回波指示位置& e0 D% R" z7 _- V
β
& R5 L/ k1 [, D0 z; T$ F(°)
- e: q, Q d* q& s7 Z1 \4 h声程指示
+ n$ l( p* p0 S6 ]mm( a% i; G& }6 u! x
水平指示
) K' p2 Z+ G* u5 Dmm
& |( A( Z) r" h) }深度指示; D" F/ {6 l5 N2 X5 j- ]4 _
mm
0 ^8 U7 P& R1 x7 v5 R( i! HDAC
4 v7 C' v& v" k3 m3 g7 d# d6 ?; A& BdB! C+ u. \% Z# Q2 `+ }& ]
66. 0 114. 0 104. 1 46. 37 + 1. 45 C2 \! h2 {7 _/ T# {4 y3 |' F
63. 0 110. 3 98. 33 50. 11 - 3. 4+ z) H3 P( I6 p7 f$ I: D7 Z% a
55. 5 98. 0 80. 76 55. 51 - 9. 3
* h/ `2 y( Y! W9 p5 n" g45. 0 85. 61 60. 53 60. 54 - 8. 0
. y7 U7 P/ d6 j9 Q% ]488 B. g* J' \1 c! Z3 p# c2 h
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2005 年第27 卷第1 期
' h# D, g- O! A1 Q7 K& ~波幅度更高。
9 A. |6 C" i# d9 v由此可见,用66°,63°及55. 5°探头探伤时,试验; |% b# [2 b2 T0 K5 \, i
1 ,2 中的下部焊缝表面和40°斜面均不利于轴线声
$ E- E! u7 D+ c6 [" w# U- k8 [ t束反射,故看不到轴线声束的反射波,看到的是扩散
6 w q, F- @ O* b: B0 }声束的回波(见图1 探头声束) 。所以虽然反射面深: K9 p3 ~0 l( W
度> 60mm ,而仪器指示深度却反而< 60mm。但当
. A P6 @3 H. l" ~6 ~使用45°探头时,由于试验2 的40°斜面与轴线声束
% d; G% Q |8 _7 k接近垂直,所以有较强的轴线声束反射波(DAC -
" i2 y% r& R9 l! L" t8dB) ,指示深度也> 60mm ;而试验1 的焊缝表面反
( N, r4 i8 S* w2 h射条件不如40°斜面,但仍能得到轴线声束的反射' T. c, |8 t, b0 g/ @. V
回波,只是相对45°斜面其回波能量较低(多在DAC
( U% w% C1 A& |, X# `: s, T曲线Ⅰ区) ,仪器指示深度也是> 60mm。
$ k0 T' n7 d3 E/ t4 n$ d( U试验3 试验1 和2 都是用一次波对厚板进行) C6 h: f8 t+ x: n" l
探伤的试验。为了考察中厚板是否存在此伪缺陷回! I' }# V1 z+ i% L! r
波,又选择了厚度为34mm 的管节环缝(图3) 进行
/ G8 {% f v4 K了试验。经测试,这种产生于焊缝趾部( A 点附近)
; ~9 l% y4 ^2 M$ m( [2 \的假缺陷回波, 在K2 探头置于B 点和C 点时用5 h& W* J: N) c
一,二次波扫查都能发现,这时二次波扫查时的指示- `9 \6 Y' [% n
位置为:声程指示131. 9mm ;水平指示118. 0mm ;
" }2 M7 D8 v+ \3 O2 k4 Q深度指示59. 09mm ;在DAC 曲线的Ⅱ区。焊缝趾
& g0 V, [+ T' n7 X2 t: V部附近经打磨后,该回波消失。
" ^, g5 M" a- E; p图3 试验3 探伤示意图$ f$ f; W4 ~# |5 b; i2 u' ~/ ~
从试验可见回波有如下特点①探伤仪的回波
& u* P3 t2 |! R/ U7 w C, a声程指示是入射点到焊缝表面反射点的距离。②# u* @6 t2 [2 Z% T7 V
探伤仪的回波指示位置在工件内部焊缝熔合线附近
( M" d d Q0 g$ S' r(45°探头除外) 。③ 探头折射角越大,回波深度指" n6 {* w+ f4 I' K* _2 @; z" J
示越小。④45°折射角探头仪器的深度指示位置等& V! l/ x- d% C4 x
于或大于板厚。⑤回波幅度与反射面的反射条件1 s) x5 i: Z1 w7 V& x, d
有关。⑥打磨余高后回波幅度变小直到消失。! J) [7 z; m6 x! [" ^) `% t1 ~, G
3. 3 分析+ e. v) o6 Q( X% u
上述试验证实了假回波的反射面在焊缝表面,
7 r+ A7 w% G; |& G但为什么深度指示会远小于板厚而不是大于板厚,5 P7 I( u' S3 a2 c
其原因是声束是扩散的,若反射面只有利于扩散角) C. L3 j* r, M. o
内某部分声束反射时,其所得回波再用轴线声束计# U3 M, S" _) E. @9 \5 s' b, ] M2 Z5 L
算,显然会出现错误。在此可以借助于RB2 对比试) l( |8 X- \( v+ z' ~
块进一步说明(图4) 。MO 声线与<3mm 孔交于B ,
( z# _/ [% {- ?9 i5 t; `& V/ T而L O 声线与<3mm 孔交于A ; MB 的水平声程M F
/ V9 Z. c- t. ^% F# x为116. 8mm ,而L A 的水平声程L E 为98. 83mm。4 q$ l1 A, T' K% C6 j' c* t2 j
用三种探头分别找到试块中60mm 深横通孔的最/ t3 J9 ~: Q M- v
高反射波,然后向前移动和向后移动探头,到波幅降" [7 C) F$ R# C" K/ m' c! ~0 j0 _
图4 RB2 对比试块8 _# c% s: \$ A ~
表4 轴线声束和扩散声束反射回波的指示位置1 W6 U t( d% Q3 b! }. s) _
β! K+ K; D/ L6 e8 z( ?* N3 w
(°)0 p, m' z; u& U
探头+ X. e% k- u- a9 H
位置
6 j4 @& [+ S6 r0 W k" _声程指示
- A. o. f4 s7 j. ~5 ~; imm3 j5 g8 ?# t9 r6 _
水平指示
6 }9 ]5 V- E0 n6 {) f' t( G- lmm
y8 f0 a% M7 D9 A [8 O% Z深度指示
) \+ \& t/ n J' l4 U$ K% m5 Z2 O! amm
8 q B) N. w, I1 U) ~( EDAC
% D4 i( l) }+ ]) }# vdB5 L* G# O6 _% m. `; v! w5 c' I
回波最高处146. 0 133. 3 59. 38 0
/ Q) G* v7 n7 s% u8 Z) u66. 0 前移119. 0 108. 7 48. 40 + 6
' k1 F& ]0 P8 |, t- @+ F后移168. 0 153. 4 68. 33 + 6
, x% R1 o. A! v, {回波最高处131. 1 116. 8 59. 56 0) S( b& S0 ^( S& d
63. 0 前移113. 5 101. 1 51. 53 + 67 Y4 D3 ^5 @, }; R
后移152. 7 136. 1 69. 36 + 68 q4 w% ?4 y$ Y) `, l
回波最高处105. 0 86. 53 59. 47 09 y& N' j* `' ~. g2 x
56. 1 前移94. 0 77. 46 53. 24 + 61 J. d' a1 e* N7 @
后移119. 0 987. 07 67. 40 + 6
5 O2 m* |7 k6 e) B6 P到一半时(DAC + 6dB) 记下声程指示,此时的仪器5 z' n& w8 A; p3 ^
指示见表4 。
: Y+ q% F' z! Y# I! s( `现以63°探头前移为例进行分析,当入射点在* [3 ]9 _* D1 E0 p+ \. {
M 时,探头的轴线声束(63°) 与<3mm 孔反射面垂0 K) t7 P+ i- _, y t
直, 回波最高, 此时声程为图4 中的BM =: c/ ^6 B. b2 ~) H q! |0 m5 a% `
13111mm ,深度B F = 59. 56mm ,水平距离FM =
4 G% i4 u( b, w$ c116. 8mm。探头前移至L 时(波幅下降一半) ,轴线
; q8 o1 s$ l6 k+ w& v9 U$ l8 n* R声束移为CL ,此时CL 在<3mm 孔上已无反射面,' u0 O, U+ p# Y) _" _6 f' l
所以此时的回波不是轴线声束的反射,而是下扩散) \- [0 s. F) [" C9 X
角内与<3mm 孔反射面垂直的某声束A L 的反射$ {2 q$ {& T: _* r# i0 U
波。此时仪器的指示声程是A L 的真实声程1 i; x4 h5 ?+ `/ Q- y
11315mm ,但A L 的折射角β= arccos60°/ (113. 5 +
4 X7 V |+ ]' M/ [% M- a1. 5) = 58155°,实际深度A E = cos58. 55°×113. 5 =7 S, F9 M: ?$ x) p7 X
59122mm ,实际水平距离EL = sin58. 55°×113. 5 =
: \! |1 T; R9 @8 J! O/ ~7 U I96183mm。
" Q% u6 ?2 m$ L6 N上述计算结果显然与仪器的指示深度和水平距4 y( `4 K: D* c4 u5 C) H5 g
离不同。仪器指示的数据是按无反射条件的轴线声0 U. Y' b2 T' i* K* s9 |( p' I
束计算的,所以是错误的。其指示深度比A 点的实
e6 o9 ^$ O+ D1 h8 d/ V4 Y1 I际深度提高了7. 7mm ,水平距离前移了413mm。
# U6 V$ K5 ?. Y换言之,即把A 点反射波误指示为无反射的C 点。4 A2 t7 B) j1 `5 ?
同样道理,在实际焊缝探伤时,若焊缝表面某点& ~7 H' K- k+ z+ V' W
不利于轴线声束反射而只与下扩散角范围内某部分
& z* p+ l# I; }4 H" Z2 D9 f5 q497 C" e+ B3 E/ |$ T
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信息与动态NDT 无损检测0 T7 m2 K- i$ D/ a# {8 E: v
2005 年第27 卷第1 期* Y/ x+ c& P% F0 F; P$ [
无损检测高等教育发展论坛首届年会暨中英无损检测技术# Z0 o, U- A9 `2 A* |
交流研讨会将在上海举行
; x- M0 {( F2 _" A7 V 第11 届无损检测教育培训科普工作委员会工" Q$ Q4 s% F& m/ v+ D
作会议于2004 年12 月10～13 日在昆明召开。会
( v: a- H" B) `- d; Q7 U+ C; d上由无损检测信息中心、华东理工大学、南昌航空工& ~* ?. f- v6 d. x' }5 L! b9 ?! k. @
业学院、清华大学、北京航空航天大学、大连理工大* D7 ^5 H& z3 E7 M; L/ a
学、武汉大学、重庆大学、中北大学和沈阳工业大学5 S( k0 Q+ S l# N* z3 h2 N
等单位代表发起建立了无损检测高等教育发展论
" j* Q( I6 `; Q, C8 [/ z% M& J坛。其目的是促进我国无损检测高等教育的发展及
1 t' t9 R, y: I; u其国际交流,建立无损检测高等教育信息交流平台;
0 Q) V1 V( C) }同时为无损检测高等教育与无损检测人员、国内外( [0 f( X7 ]& T2 o
知名学者、应用企业、设备器材制造与供应商提供互! p5 x& x0 U/ O' {5 K
动对话平台,以增进和深化各界的联系,推动和建立' O1 V. m7 P) f2 P! r4 Y
密切的伙伴关系,在应对经济发展的需要和激烈的
* x, }, L9 C& b5 B' w市场竞争中增强实力,促进我国无损检测技术的. b+ Z. Z1 f$ u$ c6 \
发展。7 @: k8 g9 i6 n y
会议决定于2005 年4 月6～8 日在上海举办首
! [7 Z5 h6 D5 y" H$ J届年会。届时将邀请国内知名专家进行专题报告,: T! ?# j, E' k, J! S. v7 I8 G
邀请无损检测专业毕业生进行创业报告,同时将安9 e/ k1 w: h! f
排在读无损检测研究生进行论文交流。会议期间将# C/ n, S$ P: H, Z9 B& e* W
同时举办中英无损检测技术交流研讨会,五所英国1 u3 p2 I. y; y% N- {: }
高等学校从事无损检测技术研究的六位教授届时将* ]/ q8 n* X7 A5 s; s2 ]
访问中国,并在会议期间作专题报告和研讨。会议
' N ~' I& A4 j8 }1 T还将安排国内外仪器生产厂商作新产品介绍和) X; I$ y- b6 { U" e; X0 g, _+ p0 ^
展示。! n4 k, R" B; u/ }" y
有关无损检测高等教育发展论坛和中英无损检0 i z- r% Y3 p" ]) |
测技术交流研讨会的详细情况及参加会议的手续等
. o$ f- n) x% P8 `问题请浏览学会信息网(www. chsndt . com) 。
2 T0 X- ?/ u4 |/ d; F(全国无损检测学会教育培训科普工作委员会)$ |- r: U" _, g
核工业无损检测人员资格鉴定考试大纲通过专家评审2 i% \4 A5 S0 Y/ C# [
核工业无损检测人员资格鉴定考试大纲专家评
* R1 u" B$ X& W/ c5 P7 y5 V( ^) r审会于2004 年11 月17～19 日在江苏周庄召开。
; k1 U* o/ O4 Y来自核行业管理和监管部门、核设备设计、制造、核& m1 Q. d" s) M
燃料生产、核设备安装、核电厂、海军、九院等相关部
/ b7 u- ?- v) I2 x4 T+ q9 {/ d/ M门的16 位专家参加了会议。专家们一致认为,核工
b9 W) O! T, D3 y+ z: I1 i h4 H业无损检测人员资格鉴定考试大纲的编制对满足核3 Q6 G) Q# ^7 Y! E! {
工业建设和持续发展是十分必要、及时并具有积极
( l1 i; Q' M( E! [) o& G. L7 R的意义。考试大纲的实施将对核工业无损检测人员
2 k; c' c6 k9 [8 q3 J的考核和培训工作具有指导作用;对规范核工业无
1 w: J/ Q2 d/ c. B% Y, o. q2 }损检测人员资格鉴定考试和提高核工业无损检测人0 Q* c+ @2 H6 @2 l: {
员的水平具有重要作用。该国内首次编写的考试大$ F, Q$ f- {% T# v$ r% I
纲体现了核工业的特点,总结了多年的实践经验,参) l% U6 o0 S( b( i
考了国内外无损检测人员资格鉴定的有关标准和文6 m( F. K8 q) S% ], ^- X
件,符合相关法规的要求。考试大纲条理清晰、结构1 i4 a& i& J( V1 z% C: q) h
完整、要求适宜、内容全面、可操作性强。核工业无
4 g1 o. {4 ^% N+ B& t- I损检测人员培训鉴定考核将按该考试大纲执行。
7 |+ n3 E7 V' p6 I(核工业无损检测中心 王跃辉) Y/ p: k; {0 a* E1 }/ d/ `
声束相垂直时,则得到较高回波,其声程也会错误地
7 `, i" o( |' R$ r/ t' ~被指示为轴线声束反射的声程。
* ]: ^- W r0 [: k) `3 G+ t实际上无论探头角度多大,这种扩散声束在焊! W6 u3 Y1 L. C: k/ t1 m5 c
缝表面引起的伪缺陷回波现象都可能存在,主要取. v T$ t# O- l7 C7 t4 r
决于有效反射面的大小、方向、形状和粗糙度等。为$ G- I- U; b7 n5 k. f) @- T$ ~) l
了与变型波区别,更应该称其为变角回波。
& a! k, O) u: b, D6 x4 试验结论
( E U5 B/ a& s8 c2 ^$ i(1) 焊缝中的上述回波并非缺陷回波,是探头
0 B w6 e8 i: p* H% r9 [下扩散角内的某一声束在焊缝表面的反射波(变角
# x2 j+ ^* }. p回波) 。
, B$ N5 U N" I" \' w! p(2) 无论斜探头角度多大,焊缝探伤的变角回
/ X7 Q# |% H8 N3 n; M# z. X波都有可能存在。但是否出现及其反射能量主要取! B4 {! I; X6 b9 }$ N- V
决于有效反射面的大小、方向、形状和粗糙度等。
/ e9 h: M: y* @6 Z; b; w l(3) 工件厚度和探头角度越大,变角回波的现& w* E0 k8 M2 t& Z6 l
象越明显。较薄工件用直射波探伤时可能不明显,8 L4 F6 \0 j* d. n3 K. q7 X
但用二次以上的波(含二次波) 探伤时也很明显。
- X" Q* b; }; @ Q# c) d7 i3 |(下转第54 页)
9 b, P, H( q4 U$ g) [50- S" C- Z* t7 n# u5 ~
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第16 届世界无损检测大会论文题录( Ⅰ) NDT 无损检测3 f6 [9 G( N9 f" Z/ t) R2 y7 t
2005 年第27 卷第1 期
( M9 o% w# T9 Q; l. A# B航空工业中的X 射线检测──现状、挑战和新的工艺: a' n, d. z: c& X" j0 `8 M2 ^
GA Mohr , T Fock (美国,德国)1 J$ E& j1 d) z
阵列传感器
3 W' z$ p8 ^' v+ k柔性相控阵列传感器用于复杂几何形状部件的接触检测
) U( W6 `3 f2 D; M: ?+ w% pO Casula , C Poidevin , G Cattiaux 等(法国)
y6 d$ Q- Y2 x5 ^% U, b产生可变方向声束的偏轴环形传感器阵列3 |4 G9 A. s0 W
H Masuyama , K Mizutani , K Nagai 等(日本)
; @' N* P4 t$ W s. u7 m* X' c应用相控阵列超声对航空材料进行缺陷检测和分类 m. Z: m7 D' a0 |
V Kramb (美国)$ Z5 \( ]# m- U% R4 |, d1 V
掩埋目标的电感和电容阵列成像' z6 \- Z- N+ X! c0 _7 F' e0 g
D Schlicker , A Washabaugh , I Shay (美国)! P0 H) A P! f/ B' ]6 C4 M, r% c
将周期性压电复合材料阵列中的机械交扰降至最低
7 N/ s7 N% G' u/ k- F4 y2 M9 U/ fD Robert son , G Hayward , A Gachagan 等(英国); N) O: {% v$ y" y$ A
相控阵列检测技术的新特征:模拟和实验2 W7 ~6 N6 g) t1 i( A# S3 J H
S Mahaut , S Chatillon , E Kerbrat 等(法国)
5 \! J# F. ~1 F8 b2 ]# R* I8 u相控阵列技术应用于喷嘴检测7 z7 `# P* Y* I
A García , C Pérez , F Fernández 等(西班牙)
6 l4 \) e! o1 G# `' c超声无损检测成像的最佳线性接受波束形成器3 X/ v7 o r" s: o
F Lingval , T Olof sson , E Wennerst r ? m 等(瑞典)
) J8 M2 T, {3 B% p9 V( D: y固体中相控阵列超声脉冲的光弹性可视化& J; j1 g O& ]. V
E Ginzel , D Stewart (加拿大)
5 p8 m: m- ^4 O, ~应用超声阵列的快速、低成本、全波形的映射和分析, H1 `5 c3 c7 e/ |* e3 L% ?
D Lines , J Skramstad , R Smith (英国,美国)
' ?2 X; g- o* t! ?用于超声换能器的压电复合材料的最新进展: w, a4 g; Q( Q" R* X
WL Dunlap J r (美国); \, Q8 c1 @7 o$ ?9 x$ |
复杂几何形状自动放行检测的超声相控阵的信号分析
/ ^0 R# C+ w( k/ u( oS Labbe , P Langlois , F Tremblay 等(加拿大)( H5 A* T i {* P
混频相控阵列研究/ q/ f$ f' n# C( i! W
Y Xiang , C Peng , XL Peng 等(中国)
8 o" ?9 E6 \( c, v- r应用相控阵列超声探头检测锻造不锈钢管道的贯穿焊缝
# H) l+ _. ]) y) K, IMT Anderson , SE Cumblidge , SR Doctor (美国)
" ^2 P1 N6 n6 D$ g9 x0 e3 q: @混凝土的超声相控阵列和合成孔径成像; G2 H c* k6 t( \
KJ Langenberg , K Mayer , R Marklein 等(德国)$ K& t; D/ h- V. R- u% ~
航空发动机部件检测中相控阵列超声的应用:从传统传感器+ Y3 H6 p; r- o
的转变% V8 N; w6 c0 O4 t# b0 {
V Kramb (美国)
4 J# ?/ ~. q& ~1 [! T/ z2 s应用相控阵列技术进行大直径管道的壁厚测量
2 O" j1 n. Z1 ^6 M, oH Lompe , O Dillies , S Nit sche 等(德国,法国)- T$ {5 X9 y" i+ F. Q' |7 F7 T/ H: t7 i
基于小孔径换能器的相控天线阵列的焊缝超声断层成像
8 A7 t2 }3 J) aAM Lutkevich , AA Samokrutov (俄罗斯)
5 Y' M1 ^8 O7 C8 ]% H1 a汽 车
9 x, x) }% `( U& \) c. l! n制造环境中的无损检测系统6 A' m! u% t3 e m+ c# y
XR Cao (美国), w& E5 E" h9 R
第三代自动化缺陷识别系统0 v- H9 e/ t p4 q3 }0 ]& \
F Herold , K Bavendiek , R Grigat (德国)3 a1 N# Y# Z6 W6 n& f- _: ^
汽车车身粘接质量超声信号的自适应滤波技术. r4 J$ e2 P+ w2 R$ t. b
FM Severin , R Gr Maev(加拿大); P5 [7 R" o5 L8 Y( k9 _5 B
应用超声检测、场致发射显微镜和残余应力测量进行点焊质
3 a* a7 T6 |8 z量分析, m( E2 r- p/ L! `% g) a, y: t
D Stocco , R Magnabosco , RM Barros (巴西)" J/ h0 V9 `" X- o! Y& l
应用高分辨率声成像评价胶接质量8 O( S+ L$ a# m- L
E Yu Maeva , IA Severina , FM Severin 等(加拿大)
, Y4 D. A$ S9 t使用反射声波实时确定电阻点焊质量──与穿透传播模式
& s' ^0 e- J$ W% {+ X& o( }8 F的比较, ?, A8 [, ?; i* c* Y! ^- W
AM Chertov , RG Maev (加拿大)' B- X2 x/ A' \
开发监控汽车发动机润滑油的线圈式机油探测系统: l+ K$ Q: H C
WT Kim , MY Choi , HW Park (韩国)
- T( g8 i( ? ^: G汽车制造中摩擦焊和胶粘固化的红外监控
* B7 T- y% V) P% z6 c+ K, d5 TGB Chapman (加拿大)
# t7 z; u9 x7 [! U& p汽车工业中的多种无损检测方法
+ t# j% I$ _4 [0 T. Y0 ] S LP Buschke , W Roye , T Dahmen (德国)+ ^- r# @# B6 d# V' V* ]$ \+ V
推动汽车工业应用无损检测技术的需求8 H# Q& f! C: G2 |- b3 Y
GB Chapman (德国)4 q, E) k3 p/ e* T( i- @
汽车工业中无损检测的活动、需要和趋势
2 {7 P, K) ~" z( vG Mozurkewich (美国)$ U' @* ]7 s, G4 k1 F& V: h( t
汽车工业中底盘单元铝铸件的X 射线检测实验报告4 {2 r" X# s' Z9 u
M J elinek , T Fahrzeugguss (德国)4 n7 [) P' Y7 c5 Z3 h& O; B
汽车后方障碍物超声探测方法的研究2 X0 Q, m, L Z1 s( V+ Q& h7 u3 X
XB Zang , YR Mao , HW Zhao 等(中国)
, q7 V& Y0 L/ v$ d( U汽车工业深拉工序中管道裂纹的声发射检测
( P' l3 e4 z* D B: rB Bisiaux , T Wartel , A Proust 等(法国) (未完待续)5 Z$ y2 E9 ]6 j) u5 R- v) n) Q; R
张 坚译 耿荣生校
, c7 g9 `6 g0 {; O" i1 H, p6 d(上接第50 页)9 A m6 C% T6 d0 U# U
(4) 凡遇到此类按常规定位方法定位于熔合线
6 z" f5 Y2 I2 r5 ?# R. ]$ ]2 R9 c附近或母材内的回波,都应慎重对待,需要认真地观1 p+ P+ X4 ?& P
察焊缝外形、更换探头角度、双面双侧检测、精确定
, L1 d% Y! b* O# \# N& N位分析,必要时打磨焊缝等,以免造成误判。8 g9 R4 N6 w0 v. i) u6 ]% m$ l
(5) 当探头折射角较大,灵敏度较高时,有一部* A! _# P/ l: A$ E: Q0 \$ b8 r$ m- X
分能量转换成表面波。当表面波传播到耦合剂堆积
$ ~+ U' E7 w/ T; S$ g2 Z0 W4 G+ t J处,也能形成反射信号。这时只要不动探头,随着耦
J) w- i# _7 R. p0 r2 O6 d9 o f5 I合剂扩散,波幅逐渐降低,如果擦去探头前耦合剂,0 r& H. V! |" r; s
信号立刻消失。
. g( C4 [5 ^" `8 j9 e(6) 超声波探伤中探头经常与工件表面摩擦,
, x0 a9 j8 U" r# F时间长了探头容易造成前磨和后磨。当出现前磨( S' o+ B9 \' F& Z& ?# A: p
时,折射角变小, K 值变小; 当出现后磨时, 折射角9 H1 X! s# ^- U& g4 s3 c
变大, K 值变大;如果不及时校验仪器,对缺陷的定3 U! C2 z2 B# N1 }8 U" Y% Z' N6 ~
位、定量评定容易发生错误。温度对探头影响很大,! t/ N [' X' l5 C/ F
一般探头的K 值是在室温下测定,在温差大的天气# l( A" L. M B }; f
探伤时,应注意及时测定探头K 值,以免误测;高温
# N# o# [/ P2 t8 `# D, R探伤时,必须使用高温探头。
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" C( a, Z* q* C6 L8 ?/ n( c© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
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+ n# B0 @; I$ z3 i补充内容 (2011-9-16 13:32):- z' P4 V, K6 j" P! l6 m8 N
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发表于 2011-8-20 17:17:47
发表于 2011-9-1 22:49:40
