实践经验NDT 无损检测
8 w& K# U6 {# t! w3 ^2005 年第27 卷第1 期
+ W2 \. N% T: z( w2 G8 r超声波探伤中缺陷波和
. `( ?* `: C6 H. _伪缺陷波的判别
+ z9 t- V" t2 i8 W5 p8 k张文科2 W" a3 ~$ I0 w3 A5 R7 g5 u3 O! N
(中原油田技术监测中心压力容器监测站,河南濮阳 457001); L: s- ?+ a" v! t+ a1 H4 o
Discrimination of the Reflected Waves of Defects and False Defects in Ultrasonic Testing) N9 A& x4 i! h3 y9 e8 E
ZHANGWen2ke L4 H0 k( M ?" k+ I- g8 [
(Pressure Container Inspection Station Center , Cent ral Plains Oil Field Technical Monitor , Henan Puyang 457001 , China)7 Y) T$ M1 s- o2 @/ r0 g; L4 P8 E9 |$ X
中图分类号: TG115. 28 文献标识码:B 文章编号:100026656 (2005) 0120047203
2 k% G+ M$ f1 w 超声波探伤是目前应用最广泛的无损探伤方法1 n2 o5 D8 H' x% v- @) x
之一,它具有灵敏度高、穿透能力强、检验速度快、成
. Q; T8 Y- P: t5 s本低、设备轻便和对人体无害等一系列优点。超声
$ ~5 ^* y. E- m* ]2 i波在钢材内部穿透能力很强,因此可检测很厚的钢
$ V/ ?. b7 R5 N# I4 P& D' x, e: A板和焊缝;对于平面状缺陷,尽管有的缺陷很深,只% \# Q7 v; A+ J: I8 n. `8 h
要超声波直射至缺陷面,均能得到很高的缺陷波。
8 ]/ m; m2 w: v4 {3 x) g因而超声波对压力容器焊缝探伤未焊透和裂纹等危
6 W7 f8 L- e- i \险性缺陷检测灵敏度很高,具有实用意义。检测中
|' l! I+ M7 l作好缺陷和伪缺陷的判别具有重要意义。$ V T3 x$ ?4 w
1 缺陷的估判0 m3 K. ?3 ~. L3 v
检出缺陷后,应在不同的方向对其进行探测。! d) H+ }# s/ I# T# x, [
(1) 平面状缺陷 从不同方向探测,缺陷回波1 _, X- |: ~; v a5 k4 ^0 ^& ]
高度显著不同,在垂直于缺陷方向探测,缺陷回波
' A) U9 J. Z) t2 u/ z$ H# c& ~高;在平行于缺陷方向探测,缺陷回波低,甚至无缺! k7 V z# v d7 H, m! T. L- e C9 Q
陷回波。一般来说裂纹等属于这种缺陷,这类缺陷0 {) k0 C; ~; P1 A* M7 v ?9 _
回波高度较大、波幅宽、会出现多峰。探头平移时,
4 A1 @8 P& U. i v( L: x/ J% C反射波连续出现,波幅有变动;探头转动时,波峰有% |+ ]/ W& j/ v0 q @% T$ L
上下错动现象。1 E, B! t; C3 D& f7 F; `
(2) 点状缺陷 从不同方向探测,缺陷回波无
$ n: v3 x _' k% U/ l G明显变化。一般包括气孔(单个气孔和密集气孔) 和
1 B, d6 X0 q1 T3 q, L9 Y g4 p' N点状夹渣。气孔和点状夹渣的缺陷回波高度低,波
* ]. v3 I' h; O: O( J形较稳定,从各方向探测,反射波高大致相同,但稍4 e2 i. ]$ _) N( w
一移动探头就消失。但两者也有所不同,其原因主
4 n2 r& X0 D- L3 |' C4 p2 J- F要是其内含物声阻抗的不同。气孔内含气体,声阻! m! R w9 D9 i2 I$ m
抗小,反射率更高,波形陡直尖锐;而金属夹渣或非) {3 Y4 d4 z+ B) V1 I
收稿日期:2004203230
) e9 G6 W; r5 v: h% [4 K- v0 `金属夹渣的声阻抗大,反射波要低一些,且夹渣面粗! l+ m* }7 g1 [2 [2 F5 j
糙,波形宽,呈锯齿形;密集气孔为一簇反射波,其波
+ I& a9 g5 ]+ D$ V( Y. _高随气孔的大小而不同,当探头作定点转动时,会出
0 }9 }1 l1 X4 i- J现此起彼落的现象。 W& |% |2 r# v' U i
(3) 咬边 这种缺陷反射波一般出现在一次与
4 a- B2 g6 b6 C: D8 T* w- ?' x! Q* Q二次波的前边。当探头在焊缝两侧探伤时,一般都: m/ u9 w* r+ o a2 I9 }2 ^
能发现,在探头移到出现最高反射信号处固定时,适( d, \! }! ? y( X I
当降低仪器灵敏度。用手指沾油轻轻敲打焊缝边缘
0 b6 F, H( [/ A咬边处,观察反射信号是否有明显跳动现象,若信号
" V. I/ R. y/ m" s4 q跳动,则证明是咬边反射信号。8 o" K! |# L; J6 u, b- u. E
(4) 裂纹 一般裂纹的回波高度较大,波幅宽,
1 \" e. r g u Y2 N8 z会出现多峰。探头平移时,反射波连续出现,波幅有
' R" s2 \8 H" v; G/ ]" C6 i变动;探头转动时,波峰有上下错动现象。另外,裂3 w3 n/ m3 t/ N
纹也易出现在焊缝热影响区,而且裂纹多垂直于焊
' X1 d- G7 U! @0 T缝,探测时,应在平行于焊缝方向扫查。如果有裂' p! b! ^) T+ n5 T& \: [
纹,超声波能直射至裂纹,便于发现。/ @( {) G# B. O; H/ d& X
(5) 未焊透 这种缺陷是由于焊缝金属没有添! F0 U$ e7 S# r: N4 Q
到接头根部而形成。分布在焊根部位,两端较钝,有: m2 V% `" p$ ]) O+ P9 G* L
一定长度,属于平面状缺陷。当探头平移时,未焊透9 [# Z C5 o, C$ {. d9 A2 B
反射波波形稳定;从焊缝两侧探伤,均能得到大致相
/ T& h8 R: E" V/ c7 e6 B2 F6 J同的反射波幅。) D+ ^$ {; T) j
(6) 未熔合 熔焊时,焊道与母材之间或焊道0 s! Z' r$ {1 b
与焊道之间未完全熔化结合的部分就叫未熔合。当7 \6 m' `% m5 \) U4 d7 g3 l
超声波垂直入射到其表面时,回波高度大。但如果
* L; `4 ?2 [# a; o7 u" m4 d探伤方法和折射角选择不当,就有可能漏检。未熔
. l% n; z- w; H/ ~/ z' b0 f合反射波的特征是:探头平移时,波形较稳定;两侧; E# Y/ o$ t" Z: t* Z3 ?9 T
探测时,反射波幅不同,有时只能从一侧探到。; v! \! a! M) p: V& a# M3 `" a& u% A8 ~
47
+ i1 x/ r$ r# }. x$ L© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
1 ]" b5 T7 R* ?4 `张文科: 超声波探伤中缺陷波和伪缺陷波的判别NDT 无损检测
1 e, f3 A- J/ r/ j/ I- Q 2005 年第27 卷第1 期
2 M! V/ A# G4 H x3 d2 伪缺陷波的判别5 R& H( y, }2 {4 b {* I8 F2 L
焊缝超声波探伤中,荧光屏上除了出现缺陷回* N( }2 t( z! H! N; k, Q2 _. S4 y, T
波以外,还会出现伪缺陷波,它并非由焊缝中缺陷造0 |$ Y3 a! N: t) p$ q# N E
成且类型较多。$ u8 I8 Z1 x5 a7 M% v
2. 1 仪器杂波2 m5 r& s& r: ^- E- G N
在不接探头的情况下,由于仪器性能不良,探头- f& z( Y/ I5 D6 F2 i7 ]9 B
灵敏度调节过高时,荧光屏上出现单峰或者多峰的
, H* b1 |: i4 F5 M) K: F波形。接上探头工作时,此波形在荧光屏上位置固+ Y9 y0 ^( ?8 R# `
定不变,降低灵敏度后,此波消失。
- v7 k: T" {& L! Q2 g* u2. 2 焊缝表面沟槽引起的反射波5 a$ E7 E$ ]$ ]1 _ g
当超声波扫查到多道焊缝表面形成的一道道沟0 ]" u8 T& f: g1 ]+ z5 I
槽时,会引起沟槽反射。这种波一般出现在一,二次
6 g/ l% p+ m) ^. \; i" @0 ?波处或稍偏后位置,波形特点为不强烈,迟钝。4 ?. E8 B, C3 l% {/ ~" p
2. 3 焊缝上下错边引起的反射波+ N7 T2 C" P+ m2 U
板材在加工坡口时,上下刨得不对称或焊接时
, ]$ N. o! i- X) m焊偏会造成上下层焊缝错位。由于焊缝上下焊偏,
( }1 N6 f# A- Y% D2 V( d& p在一侧探伤时,焊角反射波很像焊缝内缺陷,当移到5 g. @* L2 T# f) c& X# i+ ^
另一侧探伤时,一次波前没有反射波。
& _: D1 H1 N1 N, s8 I2. 4 探头下扩散声束在焊缝表面的反射回波/ L2 ?( [8 X% q
对接焊缝超声波探伤时,探头下扩散声束在焊5 ]1 M' {; D9 v, i
缝表面的反射回波很容易被误判为缺陷。通过采用
' b* i( b7 |% t, o! q+ g: X. ~7 Y) `不同角度探头进行探伤试验,弄清了这种假缺陷回
# w6 F: W! B7 g波产生的原因及特点。 \" U' E' N# M" j+ S: |( R" r+ Y
3 试验验证6 G) o7 E y9 I( ?, I$ W
3. 1 伪缺陷
5 b3 a* H% [, z7 `! b2 q. f在厚板环缝超声波探伤(B 级) 时,常发现距背' R9 z; L- w- y- o, q
面3～8mm 深度范围内的熔合线附近有不同长度# ?1 ]7 {% ~- L
连续的超标反射回波,有时甚至在焊缝全长都有此/ L5 ^- w6 t, H8 Y
反射波。以某60mm 厚管节为例,其焊缝结构如图# Z. `' D, `& {- m
1 所示。使用折射角β= 60°的探头和数字式增益型/ B- d* ^) d+ i- j% t% i
探伤仪探伤,其回波指示位置见表1 ,波幅均处在
1 Z' ?1 A( D% @4 e" I5 pDAC 曲线Ⅱ区,也有个别点达到Ⅲ区。
; @ i& t7 t* D9 I对于这种反射波,按照常规的判断很容易被评! v$ b. B, M* E9 A/ U6 ?1 p
定为未熔合或母材中的缺陷,当拍打背面焊缝区时
1 ?: c' x- f) p9 }7 i& A) Y2 {9 ~波幅变化不明显。然而砂轮打磨背面焊缝时可见波
) ?* h' I1 F# ^ w图1 焊缝结构
m9 m- {# @" u& X: P表1 探伤仪回波指示位置mm
# U+ o( i+ w; L回波编号声程指示水平指示深度指示
# o1 j4 V; }2 {, P; b1 107. 0 92. 6 53. 5
, a& \& [2 B. G+ Y9 P5 s2 104. 0 89. 2 51. 5
3 V7 f1 p" _* u3 103. 5 89. 2 51. 56 [8 t" [ n. ~) |
幅逐渐降低直至消失。这说明该反射波是来自于背% x' Q) p/ c; b8 Z5 T
缝的焊缝表面。这种现象极易导致误判,造成不必; Y0 D1 g7 b' {' E v3 d$ F P# l$ _* `
要的返修。为此,作者进行了一些试验,分析这种反! y9 T# j( j1 x+ ^
射波产生的原因。
" ~8 B# V% b/ ?+ G3. 2 试验验证$ v+ o c: A! C- d3 X5 H
试验1 选取图1 所示并经探伤确认钢板中无
$ T5 o' `- N1 x( p$ _( r9 ]4 Y# E9 r缺陷。在钢板背面模仿实际焊缝余高进行堆焊。采
6 X8 j$ c, o0 m2 ?* L2 d/ r& K用不同角度探头进行探伤,发现了类似的回波,其回
- f5 Y9 ~ ]7 c7 V7 Z6 ~. h波指示位置见表2 。从表2 可见,用前三种折射角( N# c7 I! n) N' {+ _" O0 T; i1 ^! @
的探头,仪器指示深度均< 60mm。按常规,应判为7 A5 H* @9 g X; a. {9 x
钢板中有缺陷,但实际钢板堆焊前经探伤并无缺陷。
/ P4 q: _. S* t2 w, ~; p表2 试验1 回波指示位置
| `3 ~1 h! vβ
! E5 n+ M7 h! F ]: z8 ~5 G$ I(°)% m0 M) _- x8 [$ y" t0 M% F+ V
声程指示
: `) X' l5 Q/ M/ b8 j3 z8 }# ymm
5 N# k! L8 ~: [4 T$ K$ _" N水平指示
, {# U/ F5 Y) y/ w3 x' ^mm6 E% W' G3 t1 K
深度指示
; Z* q+ K) e7 zmm
, y% A( Y/ S; c5 v4 V( ^, W. C# UDAC. i; [* g( i2 E6 z
dB
0 N6 h& k% d1 i$ {& F66. 0 126. 6 115. 1 51. 25 + 14. 0
- k: N& [: v: i! R3 Y63. 0 124. 7 111. 1 56. 60 + 13. 2 |0 L& Z; b+ E6 N, r
55. 5 101. 0 83. 2 55. 21 + 8. 0$ h" n; F1 e0 v1 f( N) ~. I
45. 0! H: E0 s8 B9 x( l C, B
有回波的地方深度指示≥60mm ,回波幅度多在I 区(也) A4 K# H6 n' B4 q5 ]! H! z1 t
有高者)
, Y+ g, [$ ~2 t2 z: U试验2 由于试验1 的焊缝表面形状有随机2 f" H M$ x8 L
性,所以又制作了形状准确的对比试块(图2) 。左) U( f) Q! U' n3 L4 B/ Y
下40°斜面为刨床加工。测试结果见表3 。从表3- q0 z# K. z& R H
中可以看出,用前三种探头探测对比试块同样存在5 X3 e( |7 ^) b9 H, f
伪缺陷波,即仪器指示深度均< 60mm ,而且反射回$ t- U: S' x8 E6 d$ B
图2 对比试块示意图
$ [' I$ b, j( F* T2 m# e表3 试验2 回波指示位置8 m/ |) V' ?' e' P
β4 Y# o/ c8 J, R
(°)
5 H* s" F/ J0 H! {4 H5 k声程指示
+ q. n1 W9 o/ Hmm
) r2 Y; v5 ~' G. y水平指示
& k8 @6 ~2 D- a8 U( x) j& D/ u, e. Gmm
) f+ W* L4 H1 E& w% F* F' E深度指示! N+ g3 q4 x) v" b. ^3 h
mm
F) K+ d7 i2 x+ W/ xDAC
7 @* x0 o8 M7 j4 ], VdB- X3 M, }3 [+ U( L1 D8 V
66. 0 114. 0 104. 1 46. 37 + 1. 4
; b: N9 ~: p2 r7 z/ T( h4 L% q# y {63. 0 110. 3 98. 33 50. 11 - 3. 49 ~. v! ]% [5 J
55. 5 98. 0 80. 76 55. 51 - 9. 3" d% K- S' C, J% q* H! z
45. 0 85. 61 60. 53 60. 54 - 8. 0
6 n4 m" `& D: ?3 s. ^" W! w5 b48
9 T8 n: `' `$ g5 G8 H- i© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
1 r7 _, E8 G6 o5 C0 F+ b张文科: 超声波探伤中缺陷波和伪缺陷波的判别NDT 无损检测; Q |' F. `2 y. e/ A
2005 年第27 卷第1 期
% R! e$ O# u" K) J4 K; g/ Z# f波幅度更高。" `5 Q0 s2 P' W9 i" f9 M
由此可见,用66°,63°及55. 5°探头探伤时,试验
& W/ V9 M2 B1 l) W7 M- C4 t% C1 ,2 中的下部焊缝表面和40°斜面均不利于轴线声0 D y$ Q' E1 p, M$ w6 e( R
束反射,故看不到轴线声束的反射波,看到的是扩散1 c0 a2 w8 }4 R/ r2 t9 _5 z& u# `
声束的回波(见图1 探头声束) 。所以虽然反射面深; P6 T0 J2 k3 s* @. N
度> 60mm ,而仪器指示深度却反而< 60mm。但当. M X% V7 O) H; N' b1 R0 f
使用45°探头时,由于试验2 的40°斜面与轴线声束' R- T, A5 z; p0 f
接近垂直,所以有较强的轴线声束反射波(DAC -
0 H0 G# Q4 \& y$ h3 J/ ?8dB) ,指示深度也> 60mm ;而试验1 的焊缝表面反8 r$ C. i6 m* [+ k
射条件不如40°斜面,但仍能得到轴线声束的反射
) g1 I1 q! y. w0 Z* E" a0 I, w回波,只是相对45°斜面其回波能量较低(多在DAC) B, V4 R$ f$ V( ]
曲线Ⅰ区) ,仪器指示深度也是> 60mm。9 v. u% `/ x; ]4 q6 E5 ]3 @* U
试验3 试验1 和2 都是用一次波对厚板进行
8 Z$ F# ?2 Z% f6 P! ]. X探伤的试验。为了考察中厚板是否存在此伪缺陷回% h& G$ v( @5 Q0 j' q P
波,又选择了厚度为34mm 的管节环缝(图3) 进行* k8 L" z9 E- ?- S, z9 I1 J0 @
了试验。经测试,这种产生于焊缝趾部( A 点附近)
, W+ t- A! S" a! [1 t Z: p; G的假缺陷回波, 在K2 探头置于B 点和C 点时用
3 n: I& b6 H% q6 ^5 [ ]一,二次波扫查都能发现,这时二次波扫查时的指示, G8 E2 B- N; d* c
位置为:声程指示131. 9mm ;水平指示118. 0mm ;
+ T* b- Z1 r# I5 l深度指示59. 09mm ;在DAC 曲线的Ⅱ区。焊缝趾
2 j! F# i3 N1 Z7 W$ o- B部附近经打磨后,该回波消失。
1 ^/ U2 w$ |+ I( ]4 n v图3 试验3 探伤示意图
9 n& `' M& p) l7 j8 [从试验可见回波有如下特点①探伤仪的回波/ i* f! S6 ^+ A0 G! l5 m0 t1 S
声程指示是入射点到焊缝表面反射点的距离。②
) {( [* [5 B/ g9 p" E8 ^5 ^探伤仪的回波指示位置在工件内部焊缝熔合线附近# a2 J0 B% g) r" M5 F6 t
(45°探头除外) 。③ 探头折射角越大,回波深度指5 m& b3 Y' Q6 _5 G
示越小。④45°折射角探头仪器的深度指示位置等/ b3 D9 _' h; p; |
于或大于板厚。⑤回波幅度与反射面的反射条件
' O- b1 O/ b/ L) Y有关。⑥打磨余高后回波幅度变小直到消失。
" l1 {# F4 Y8 ~. ?& j t3. 3 分析
$ b' n# n1 W; Q上述试验证实了假回波的反射面在焊缝表面,- Q/ O; n2 P$ K/ B
但为什么深度指示会远小于板厚而不是大于板厚,3 Y0 |* j& L( O& ~$ X" V
其原因是声束是扩散的,若反射面只有利于扩散角
3 \2 u2 ~* S3 x7 B7 E5 T% p内某部分声束反射时,其所得回波再用轴线声束计: v$ \9 k, _2 o! V9 p2 J N* \
算,显然会出现错误。在此可以借助于RB2 对比试
+ D8 u* r* e# ~% A% [4 `0 r块进一步说明(图4) 。MO 声线与<3mm 孔交于B ,# M! l7 ~6 O. I3 n
而L O 声线与<3mm 孔交于A ; MB 的水平声程M F
6 W4 R) {9 B/ ?$ Y/ ~为116. 8mm ,而L A 的水平声程L E 为98. 83mm。7 Z! _, ?) Q! Q2 z
用三种探头分别找到试块中60mm 深横通孔的最5 a- K$ l) Y8 ~' ]0 t
高反射波,然后向前移动和向后移动探头,到波幅降4 H4 i! h* Q% w; p8 I
图4 RB2 对比试块5 `# T; q% X. R# D( Y
表4 轴线声束和扩散声束反射回波的指示位置; n. c, O+ |& z" P
β
1 O7 s; Z8 b. L( ~* k. c(°)
0 O: @2 B* u" {7 B探头8 a* T3 ]9 Q5 U) o& w8 X
位置; @1 v" a0 m3 {& z6 M. {' V" O
声程指示
8 e, ]0 {6 k. E+ `# Mmm
, G% N3 V& G$ b1 V% W2 y/ u- A水平指示
$ S: u, b* a! G' Mmm
+ A; y3 w) N7 r! Z# N深度指示# ^' C8 I8 C. Q; O0 ^9 g* f9 u: o
mm' R5 |5 |. z: V7 D# r; L/ f
DAC
1 U1 v9 C! V( F& vdB
% J" g; O% ~. }回波最高处146. 0 133. 3 59. 38 00 P5 w7 M* Q: }& p
66. 0 前移119. 0 108. 7 48. 40 + 68 `$ ]' `6 l( Z" s& \8 B
后移168. 0 153. 4 68. 33 + 6
- q4 H( f1 v$ U7 Z回波最高处131. 1 116. 8 59. 56 0
; w$ p1 ]- X. Z+ `8 v63. 0 前移113. 5 101. 1 51. 53 + 6
* ~8 x' d- {- B1 [( r后移152. 7 136. 1 69. 36 + 62 j5 j8 \) L- C" Z9 u# a- `. V
回波最高处105. 0 86. 53 59. 47 0
5 _2 }6 Y9 O; Q! p56. 1 前移94. 0 77. 46 53. 24 + 6
" U: n( F* ^: p0 q/ @后移119. 0 987. 07 67. 40 + 6, y- E. @/ \4 V8 Z' i, r4 q4 ~
到一半时(DAC + 6dB) 记下声程指示,此时的仪器" o9 c% m9 B Y, r, } O" ]% x! z
指示见表4 。
+ s# E b5 n7 z现以63°探头前移为例进行分析,当入射点在; [ m ^3 `# T, a/ s
M 时,探头的轴线声束(63°) 与<3mm 孔反射面垂# E6 F5 M' I0 a; _ m
直, 回波最高, 此时声程为图4 中的BM =
2 o4 D$ d& S0 c8 {! |13111mm ,深度B F = 59. 56mm ,水平距离FM =1 G/ {# V6 s( _+ e) F0 P5 X
116. 8mm。探头前移至L 时(波幅下降一半) ,轴线
4 T% }2 Z) J! r. h" z' p, U M9 T声束移为CL ,此时CL 在<3mm 孔上已无反射面,- }0 W4 J0 }& t8 m$ `1 K) }
所以此时的回波不是轴线声束的反射,而是下扩散5 ^$ \" _* ?3 r2 v+ r7 j
角内与<3mm 孔反射面垂直的某声束A L 的反射9 M* U8 z+ G6 w! O; f) c
波。此时仪器的指示声程是A L 的真实声程& G& V& z1 ]; V' l* L' F- K- K) T
11315mm ,但A L 的折射角β= arccos60°/ (113. 5 +( c: b( I3 Y7 L {
1. 5) = 58155°,实际深度A E = cos58. 55°×113. 5 =
+ }0 L5 J2 N( \0 O, A59122mm ,实际水平距离EL = sin58. 55°×113. 5 =
9 M0 M5 D# ]7 t* ]/ z; q* R' F1 E8 Q96183mm。# l/ `( B" n, y, k L0 }" Q
上述计算结果显然与仪器的指示深度和水平距
* P7 B N) U+ h0 u离不同。仪器指示的数据是按无反射条件的轴线声
( ~( `% |8 \/ l2 [3 m束计算的,所以是错误的。其指示深度比A 点的实
2 S7 z# m' B. v+ B# [) t际深度提高了7. 7mm ,水平距离前移了413mm。' P" F d/ j5 ~; i# E
换言之,即把A 点反射波误指示为无反射的C 点。
3 G% B! p( M% J7 A同样道理,在实际焊缝探伤时,若焊缝表面某点# A5 k' q" Z. @# b8 U# v% r
不利于轴线声束反射而只与下扩散角范围内某部分2 l& D; H( L% ]2 |" H* l
49/ F! h' h. O6 k% j$ x
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信息与动态NDT 无损检测5 Y @% h- W" m4 T @) C' }
2005 年第27 卷第1 期" n+ [# a# ~3 U" ^$ U' U2 `
无损检测高等教育发展论坛首届年会暨中英无损检测技术1 K% [9 v" ]2 |/ a1 l
交流研讨会将在上海举行 F& M, N/ }! ^; F9 o
第11 届无损检测教育培训科普工作委员会工/ \6 |' R) a8 U
作会议于2004 年12 月10～13 日在昆明召开。会 ?- Q5 y3 j& |. \/ A/ B# H' r
上由无损检测信息中心、华东理工大学、南昌航空工% X& P5 @0 N' [* o ^9 y/ U! C9 y
业学院、清华大学、北京航空航天大学、大连理工大
8 p p7 N0 W9 s0 ]/ _6 W学、武汉大学、重庆大学、中北大学和沈阳工业大学# ~) s6 _8 t% C3 E
等单位代表发起建立了无损检测高等教育发展论
, C4 j1 a8 A; f坛。其目的是促进我国无损检测高等教育的发展及& u/ d9 p1 ~1 C: a
其国际交流,建立无损检测高等教育信息交流平台;
/ Z9 j% ~- `4 K. @- b e同时为无损检测高等教育与无损检测人员、国内外6 V3 Z" E1 j& n5 F. K w8 P
知名学者、应用企业、设备器材制造与供应商提供互' y; \& L- A4 F5 L- W
动对话平台,以增进和深化各界的联系,推动和建立! g) Y: m6 b9 [$ Y% A: _8 v
密切的伙伴关系,在应对经济发展的需要和激烈的
2 r' |4 {4 q9 g0 k5 \) `2 X, c市场竞争中增强实力,促进我国无损检测技术的3 D6 U& P, ?) \ y0 ^. K7 k
发展。2 i% F* C/ W2 |: a
会议决定于2005 年4 月6～8 日在上海举办首0 ]+ c: X/ v0 o: \: m9 w0 d0 V7 o
届年会。届时将邀请国内知名专家进行专题报告,- f8 I0 ?; Y* F' n
邀请无损检测专业毕业生进行创业报告,同时将安
# V4 t$ V! X* G; j) C: b h% [排在读无损检测研究生进行论文交流。会议期间将
; v2 P" n ^3 [0 M+ C! C4 j同时举办中英无损检测技术交流研讨会,五所英国
8 j" ^: B# c1 M高等学校从事无损检测技术研究的六位教授届时将% X/ N# M( \/ j! x( p0 c6 T
访问中国,并在会议期间作专题报告和研讨。会议
# G9 ~. T- I' E; z+ [: W1 k还将安排国内外仪器生产厂商作新产品介绍和
: N4 I* }. ?$ z0 X# }展示。* U4 S: E- d+ x
有关无损检测高等教育发展论坛和中英无损检
7 ?2 u% @ h% T! s测技术交流研讨会的详细情况及参加会议的手续等
8 |5 H3 i9 @, {3 c问题请浏览学会信息网(www. chsndt . com) 。
# \3 {6 B" X/ U(全国无损检测学会教育培训科普工作委员会)
' a( `' a3 k- \' X+ O2 [ D& g核工业无损检测人员资格鉴定考试大纲通过专家评审
5 j" B$ S* u9 l+ d 核工业无损检测人员资格鉴定考试大纲专家评2 C; H0 b2 l) F, t# U$ C) [
审会于2004 年11 月17～19 日在江苏周庄召开。
. o' t! ` S9 F' v1 a' v K来自核行业管理和监管部门、核设备设计、制造、核' I5 B! P9 ?! m \: ?3 {
燃料生产、核设备安装、核电厂、海军、九院等相关部* C- i3 Q7 L" Y9 M$ ^
门的16 位专家参加了会议。专家们一致认为,核工" O4 g7 i& J* u+ H( m8 n
业无损检测人员资格鉴定考试大纲的编制对满足核
* P. g) f& M* J/ \4 d* l4 S工业建设和持续发展是十分必要、及时并具有积极
& j* _5 P+ ?8 g% s9 H, H K* w0 K的意义。考试大纲的实施将对核工业无损检测人员- s3 n; s* P$ S d" r
的考核和培训工作具有指导作用;对规范核工业无( p( E" u6 F4 ?! e$ \3 E
损检测人员资格鉴定考试和提高核工业无损检测人
' l; f b# _5 u2 Y. p员的水平具有重要作用。该国内首次编写的考试大
8 b9 r+ h9 M$ |( {纲体现了核工业的特点,总结了多年的实践经验,参5 N* H; v* Q, J2 h, u- r1 d
考了国内外无损检测人员资格鉴定的有关标准和文
' D* J5 \8 X/ ^件,符合相关法规的要求。考试大纲条理清晰、结构4 q' E1 ^, n' l1 [: u9 d0 S0 F
完整、要求适宜、内容全面、可操作性强。核工业无
0 o. K% ^- U G$ k* ^9 @* l2 z1 W! G损检测人员培训鉴定考核将按该考试大纲执行。
# l3 I0 [( L: x: c: Y, V" o' b) R; w(核工业无损检测中心 王跃辉)
. S* X8 U3 c* ~9 U/ c' P0 P声束相垂直时,则得到较高回波,其声程也会错误地2 Q2 R [2 A! E( Q4 L L1 W
被指示为轴线声束反射的声程。1 l& }+ u' X7 Z8 i! y
实际上无论探头角度多大,这种扩散声束在焊5 y: s6 O3 t; v+ I+ R7 [4 B0 g
缝表面引起的伪缺陷回波现象都可能存在,主要取/ ~! y3 h0 W0 L& S
决于有效反射面的大小、方向、形状和粗糙度等。为
1 y4 \! x/ w! \, v" ^! Y了与变型波区别,更应该称其为变角回波。! o: l% m# h1 d$ W1 ~
4 试验结论2 R# V; ?; j/ z9 c2 S; l: b
(1) 焊缝中的上述回波并非缺陷回波,是探头
* s; _6 `. u* ]! M7 l下扩散角内的某一声束在焊缝表面的反射波(变角
0 Z1 P1 Q I4 M6 T回波) 。
_! w9 O( v' V(2) 无论斜探头角度多大,焊缝探伤的变角回9 ?2 Q' h; y2 x. b8 i3 l9 C# P/ P
波都有可能存在。但是否出现及其反射能量主要取
; G6 X" g+ S+ U决于有效反射面的大小、方向、形状和粗糙度等。' W5 ^3 G) s1 }5 f/ Z. k2 A
(3) 工件厚度和探头角度越大,变角回波的现
. X' @6 m3 n3 u3 j# R象越明显。较薄工件用直射波探伤时可能不明显,
1 Q' [6 E* j6 i# n) z7 U但用二次以上的波(含二次波) 探伤时也很明显。, h8 W7 t% L# U: }" B8 _; E& u5 B
(下转第54 页)
, H4 O [ { V9 v: n50
) K( ?7 ^ z8 I$ u1 k0 g; Q, @© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.2 z% H7 s7 Q8 w7 O4 d
第16 届世界无损检测大会论文题录( Ⅰ) NDT 无损检测: S7 `, r' I4 D5 d
2005 年第27 卷第1 期
, |, |& [# K: k! ?; u航空工业中的X 射线检测──现状、挑战和新的工艺/ x+ @4 R3 M/ ?7 d0 T
GA Mohr , T Fock (美国,德国). b' s$ Z( F4 [/ M1 }
阵列传感器9 d( d) g! m6 c \
柔性相控阵列传感器用于复杂几何形状部件的接触检测
: ]7 x( H/ m, G+ r2 I. ~O Casula , C Poidevin , G Cattiaux 等(法国)
5 g! N' e: R$ Z产生可变方向声束的偏轴环形传感器阵列
, e4 _( D" t4 A: M/ UH Masuyama , K Mizutani , K Nagai 等(日本)
% P6 z) D [) [应用相控阵列超声对航空材料进行缺陷检测和分类
5 ^: p, E& N) I. v0 iV Kramb (美国)
) a6 @3 H; t0 G6 D7 _2 v M# w掩埋目标的电感和电容阵列成像5 W5 l/ X7 o$ i
D Schlicker , A Washabaugh , I Shay (美国)# [8 a- Z5 [ l' ?$ L) G, q5 v: b+ a
将周期性压电复合材料阵列中的机械交扰降至最低
2 K7 ]0 @! _0 |, kD Robert son , G Hayward , A Gachagan 等(英国)0 a. K% X4 O# ~3 K6 |
相控阵列检测技术的新特征:模拟和实验7 w8 n8 P( Y1 ?+ ^% W
S Mahaut , S Chatillon , E Kerbrat 等(法国)$ V0 N( S% p5 c
相控阵列技术应用于喷嘴检测( `3 F- s8 }( M# b
A García , C Pérez , F Fernández 等(西班牙)
" q M2 _3 X/ h4 a" g2 k% J# s超声无损检测成像的最佳线性接受波束形成器
' f) o$ \ [: u* C+ U& Q* AF Lingval , T Olof sson , E Wennerst r ? m 等(瑞典)
9 m. L% H9 L' J% V/ u& l" z固体中相控阵列超声脉冲的光弹性可视化# a* _9 t. j5 `) \/ i
E Ginzel , D Stewart (加拿大)/ ]; e& V' w; p3 Z
应用超声阵列的快速、低成本、全波形的映射和分析
1 U; q/ _3 K( r. CD Lines , J Skramstad , R Smith (英国,美国)
9 J1 a0 z" y6 V4 H* `4 B用于超声换能器的压电复合材料的最新进展
! g5 P9 I1 f" U0 R8 N: K1 PWL Dunlap J r (美国)0 m( K+ ]1 A g
复杂几何形状自动放行检测的超声相控阵的信号分析1 @7 ]6 D: c$ v3 [4 R$ X
S Labbe , P Langlois , F Tremblay 等(加拿大)
/ @, ]& N3 [4 Y& |( H混频相控阵列研究
5 P7 j7 C- p) E. v: a# B. @ BY Xiang , C Peng , XL Peng 等(中国)
# w- j* [; B# D# i* l应用相控阵列超声探头检测锻造不锈钢管道的贯穿焊缝& w+ L k9 q4 [* A
MT Anderson , SE Cumblidge , SR Doctor (美国)# ~" T% `% D7 B6 f- `
混凝土的超声相控阵列和合成孔径成像, Y. f: W# a9 A: ^: _' g( d6 ^
KJ Langenberg , K Mayer , R Marklein 等(德国): O1 q0 W# x3 ^
航空发动机部件检测中相控阵列超声的应用:从传统传感器( Z9 w. J; g3 W; u; b
的转变
; p3 }, h# V$ { C5 uV Kramb (美国)* h0 G V6 B4 l+ N
应用相控阵列技术进行大直径管道的壁厚测量
) \4 p5 [. _- X: h# U& cH Lompe , O Dillies , S Nit sche 等(德国,法国)
7 ?) ?+ h2 u) {% s5 y5 h基于小孔径换能器的相控天线阵列的焊缝超声断层成像
6 l3 L2 \, @% n6 sAM Lutkevich , AA Samokrutov (俄罗斯)) T: [% k! z# M, R' [# c+ s$ I
汽 车4 b, b. R+ e( c
制造环境中的无损检测系统+ s$ Y" e% y" P$ }( f
XR Cao (美国)" _9 X$ d. Q1 v" @
第三代自动化缺陷识别系统# V% o7 K* ~* n7 z* [/ h
F Herold , K Bavendiek , R Grigat (德国)( r- L3 p& ]5 t) r/ p! j
汽车车身粘接质量超声信号的自适应滤波技术( m. U8 B6 G1 H2 M" ]
FM Severin , R Gr Maev(加拿大)
. b4 v" I9 U; ~应用超声检测、场致发射显微镜和残余应力测量进行点焊质, a% E- ~# b6 b+ X
量分析6 t8 u' r% |6 f
D Stocco , R Magnabosco , RM Barros (巴西)* r$ _# c4 ^3 Z- m
应用高分辨率声成像评价胶接质量
. N3 u3 M! F6 C/ K- vE Yu Maeva , IA Severina , FM Severin 等(加拿大)5 w" t+ K) S3 a" @( z& U
使用反射声波实时确定电阻点焊质量──与穿透传播模式
8 b. O5 v6 r* E: P% M的比较
* z# E8 b) E6 ?# rAM Chertov , RG Maev (加拿大)+ q* h$ _: e9 N% B
开发监控汽车发动机润滑油的线圈式机油探测系统4 g6 S9 z, f* Z& A/ F
WT Kim , MY Choi , HW Park (韩国)
# R& }% G& ^% M7 G0 `! e2 C& i汽车制造中摩擦焊和胶粘固化的红外监控; r. t' o V/ N4 g
GB Chapman (加拿大)
) i; H& a8 r) z$ s% s) u汽车工业中的多种无损检测方法
1 k X: {9 ]9 G- U! ^( ~2 ~( sP Buschke , W Roye , T Dahmen (德国)( M4 z# C. j) X! o
推动汽车工业应用无损检测技术的需求, ~$ K; N1 I, s0 q
GB Chapman (德国)
6 a/ J) H. Q3 @0 w& `汽车工业中无损检测的活动、需要和趋势
' R1 L' j: S) l- s6 k4 M0 MG Mozurkewich (美国)
% z) p, g2 ?, H) U' ]汽车工业中底盘单元铝铸件的X 射线检测实验报告" Q j& e9 x' f( J2 {/ d% V
M J elinek , T Fahrzeugguss (德国)
+ X. B0 j* \* o# ~5 h2 E" h汽车后方障碍物超声探测方法的研究- }/ l# R8 F& _
XB Zang , YR Mao , HW Zhao 等(中国)! [6 [5 s- E' g/ C' X. m
汽车工业深拉工序中管道裂纹的声发射检测
1 v0 f3 h- p. S& U4 p" jB Bisiaux , T Wartel , A Proust 等(法国) (未完待续)$ R# Y/ K2 u2 F {
张 坚译 耿荣生校6 q6 j/ F7 ^+ M* m: ~+ m4 u6 B
(上接第50 页) b* y1 n: s; f& G- H \
(4) 凡遇到此类按常规定位方法定位于熔合线8 x1 R: b" C* ~+ I! y
附近或母材内的回波,都应慎重对待,需要认真地观
g) e+ L% u( ?/ W6 m Q% X0 ]' S察焊缝外形、更换探头角度、双面双侧检测、精确定& R6 x; ]. k, K' {6 Q7 q
位分析,必要时打磨焊缝等,以免造成误判。% z5 A% G' _7 `- S
(5) 当探头折射角较大,灵敏度较高时,有一部
5 C) d/ ~3 Z( n分能量转换成表面波。当表面波传播到耦合剂堆积7 y: p" c+ D# n: u/ Q
处,也能形成反射信号。这时只要不动探头,随着耦
# {! t3 z, W' H9 x; Z/ O& Z合剂扩散,波幅逐渐降低,如果擦去探头前耦合剂,
. L8 o. W0 s+ h9 n2 ?信号立刻消失。
( c5 ?( @% E" |+ k# q% r(6) 超声波探伤中探头经常与工件表面摩擦,
% B" J5 T- H* B5 ]时间长了探头容易造成前磨和后磨。当出现前磨% i: E( g2 w% |" X3 z
时,折射角变小, K 值变小; 当出现后磨时, 折射角7 V$ M$ w0 P2 E+ @9 P
变大, K 值变大;如果不及时校验仪器,对缺陷的定
$ N2 C/ N' E3 k位、定量评定容易发生错误。温度对探头影响很大,
5 d0 E' a* y2 V一般探头的K 值是在室温下测定,在温差大的天气
# ^$ b* |/ k: T& Y9 o7 S' T( {探伤时,应注意及时测定探头K 值,以免误测;高温
0 ^5 C6 B7 p2 x1 J4 F探伤时,必须使用高温探头。9 l9 C" N6 s5 {& A7 o
54! X+ K7 ^' x) Y5 l
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% R- k. o) B+ q4 P# L# `* A
补充内容 (2011-9-16 13:32):
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发表于 2011-9-15 16:45:39
