第一种计算方法4 v5 G' n- B& {) M8 u
" S" {1 S* L* ]! x
% f0 U5 B9 Z- W$ e7 Z3 v: H0 i) b
三维模型
! m' G( K# {. i) H
" a6 r! T! ]1 Q. s
) b) ?3 ^8 v6 p, ~计算结果
. ?$ a" o4 o. }/ { 蜗杆斜齿轮设计计算文件( t* j6 J8 q' Q: ~; K
软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:16:11
4 ` T7 [+ L0 A5 E4 }! n
# N6 X4 g; P& b原始输入参数2 x- |: g- y7 [
法向模数: 2 " F4 P" \8 C( z6 N; f) G5 o7 D
法向压力角: 20
3 o; @! Z; ^. F- [ c* A 蜗杆头数: 2 ( z0 D+ `: N6 a4 {: \2 H+ G. _0 F
齿轮齿数: 37
5 q" F% j, T/ p1 u: q! @ 轴交角: 90 a& j$ m" h3 ]$ |
蜗杆分圆螺旋角: 80 # }4 `2 L. M2 h/ Q, [" e
齿轮分圆螺旋角: 10
2 B6 A8 d, f4 E) r+ |8 {+ e& O 齿顶高系数: 1 : R$ H9 B9 v+ ?5 \8 b
齿顶隙系数: 0.25
+ w! \ X+ ]' I8 r/ R法向齿厚调整量: 0.6 * I7 @) ?. ], D" W
! E* x: G5 B5 J; F
1 |9 i0 C: s* d9 s/ t e% L蜗杆计算参数- j6 f2 V8 B+ L R
蜗杆头数: 2
* e5 p# S6 H# P4 d, _ 蜗杆法向模数: 2
0 C- @- }- g4 a3 { 蜗杆轴向模数: 2.03085322377149 3 n8 o$ N: J8 }& |8 i5 c M
蜗杆端面模数: 11.5175409662872
0 a& Z/ K, U5 n9 ~4 a7 ] 蜗杆法向压力角: 20
3 }( N4 n( N# p. ` 轴向压力角: 20.2835594545297
9 o0 X* W5 x. |3 J- [$ ] 端面压力角: 64.4944497390173 1 G9 g7 r- N5 {0 m* @# e7 b- j; l
蜗杆分度圆螺旋角: 80
! D7 l7 N( q ]& y4 e* P- x 蜗杆分圆直径: 23.0350819325744
5 ~) p( @* N% w/ V3 D蜗杆径向变位系数: 0 3 y6 F, O8 d2 Q; ~+ v. j1 R8 d3 D. `
蜗杆齿顶圆直径: 27.035
& A0 C. q5 f/ C8 } 蜗杆齿根圆直径: 18.0350819325744
0 G4 p* w) i5 Z( r1 I# D% [ 蜗杆轴向导程: 12.7602271366393
; ~7 v: K- e: z 设计蜗杆长度: 63.8011356831966 . o- l# z" }# Z6 _/ d2 X
计算中心距: 49.0883256060597 , y- R2 e+ `4 b1 T1 }) o- {( }
设计中心距: 49.7 6 r2 T/ z# s! u& h
蜗杆量球直径: 4.35 ' M P( a* g. }1 m% ^1 V0 y9 Y, w
三针量球测量值: 29.694110899456 0 `$ R; s3 X1 T& a ^- K- H
传动机构理论效率: 0.510082260456168 * p/ _. M5 |2 N" R; H+ m2 Y
传动机构总重合度: 1.74960398792609 + T) S" ]; G' D1 Z- p8 P4 H8 b
蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966 7 ]1 p7 Z1 y3 t3 U. e [) u7 @- v
蜗杆基圆直径: 9.91887238453224
/ N6 I) |8 z. y; H% F' ? 蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826
; ?0 u- k7 F' f 蜗杆法向调整量:-0.6
) E" \, C" y" C) X, i. {5 g/ ~ 调整量等效系数:-0.438570660024464
2 x! D7 z2 b9 y1 X: l3 P/ N3 D4 t3 Y' q
0 @/ H. S# k3 g: p
齿轮计算参数# h* I9 x6 R7 I r/ _1 x
齿轮齿数: 37 ( c2 E& L" C8 h3 k* _" ^
齿轮法向模数: 2
0 t: h/ g1 k, d 齿轮轴向模数: 11.5175409662873
4 ]& |; X* A2 T6 u 齿轮端面模数: 2.03085322377149
; V7 ]( n# C) }$ V% p 齿轮法向压力角: 20 " ?$ M( f1 P; W
轴向压力角: 64.4944497390175
: q( P' F/ }. ~, [ 端面压力角: 20.2835594545297
7 Y- F% c; Q9 f% B2 Z& l齿轮分度圆螺旋角: 10
. Z9 j2 m! X) C! L! y7 _8 A( w) j8 P 齿轮分圆直径: 75.1415692795451 8 T2 ]# e8 m, X
齿轮径向变位系数: 0.30584
- P9 R1 a+ C, [# G 齿轮齿顶圆直径: 80.365 9 i# x0 J& ~% @9 I
齿轮齿根圆直径: 71.3649292795451
- U# t) M d' ?; J; h: b. X 齿轮轴向导程: 1338.78661722298
, ^2 L/ I9 ?5 I3 P. g 设计齿轮长度: 20 0 ^" ^3 l5 Z. l6 G4 b
计算中心距: 49.0883256060597
/ O) a* g2 C5 A+ N. D$ @! B 设计中心距: 49.7
: n" H& R" ~: L1 L 齿轮量球直径: 3.65
( w! } |6 N: u! X 二针量球测量值: 82.9850307248601
' U0 Y; d9 h% r; d; a: a2 ^0 v传动机构理论效率: 0.510082260456168
, i+ v: x4 M; I( M2 {2 q传动机构总重合度: 1.74960398792609 ) U) x/ t" D1 B# ^8 {% V2 h) F2 J
齿轮轴向齿距: 6.38011356831965
& \* E4 v+ Y% A( t! s8 t 齿轮基圆直径: 70.4819238201481 9 ~. ~' w$ k* ]1 ~5 H$ g
齿轮端面弧齿厚: 4.2905490233431
7 m# B; K9 `4 r' l 齿轮法向调整量: 0.6 9 i6 p& G( t1 }2 b. @5 E' B
调整量等效系数: 0.438570660024464
6 P, s6 u1 y8 @. p1 m0 x4 s- E齿轮公法线跨齿数: 6
, N6 \) P/ T& f5 e2 p$ ?" t齿轮公法线公称值: 34.5745660760754
6 x* [9 i$ }- B L N
7 y0 H! W( e$ E+ u2 j8 k C蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0
( W/ Z! b) j( y" a: y5 U蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826
* Q: j( q0 t4 C& o- q% p$ H# ? 蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968 * \1 k' E( g$ a
齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0 / G9 {0 q( _/ |& b
齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.2905490233431
" \( O6 w: O0 a- N0 l R0 ?# N
9 ?5 U9 V3 X$ L! F Q5 y" I, R; r
7 M, U) V0 v6 L/ n" ~: W5 I( H- }! k) M# k. n" g7 @) L# T8 X2 c
" h5 { p n0 n+ T# w
第二种计算方法
. r0 x" W1 B5 _4 E9 r) B3 W$ R
3 E, l; v0 E9 t1 `三维模型
9 V r: e0 ^# C0 l9 H' v9 t
) l) l5 m3 N+ K2 n% o8 |- V, [4 Z7 i4 f, ]
h) V8 v9 i+ N% }" y3 I$ [2 o
计算结果6 G( N0 o% E4 w1 }( |
蜗杆斜齿轮紧密啮合设计计算文件! O( {7 t8 D3 X
软件编制:HYFJY 计算时间:2022-02-16-17:20:26
6 Z( L# E7 M4 W$ q2 p7 x& K9 V# ]
原始输入参数( [2 s4 w# W: V$ Z7 K- C4 E
法向模数: 2
4 O; [0 N8 r. H0 d; z4 k0 J 法向压力角: 20 5 O |1 C3 n% c) b
蜗杆头数: 2 5 `6 y; h7 c4 c, K! i
齿轮齿数: 37
+ C) N1 N6 _& p$ Z 轴交角: 90 ! K, c: q7 q A9 C, @" `, `
蜗杆分圆螺旋角: 80
" Q( z' R0 m) T7 r齿轮分圆螺旋角: 10 (原始数据)
6 g2 ?1 v' N' e& }5 C 齿顶高系数: 1
* G% t. Z# n! _7 u+ g 齿顶隙系数: 0.25 ' [* O) n3 b# ~9 i* J$ z
法向齿厚调整量: 0.6 & y5 }" w& m" H/ \1 ~
- [& W1 \( U: n1 g, u6 y
3 r E$ X( \9 Y/ p, f% B. ]
蜗杆计算参数( }/ t; a4 H5 j8 ]5 T/ [0 V
蜗杆头数: 2
5 `2 |* }9 G7 r( W/ W 蜗杆法向模数: 2
: ]/ |9 @$ @, ?$ O; _2 ?+ I2 k 蜗杆轴向模数: 2.03085322377149 ; l2 |6 h8 [: |1 `7 z: p
蜗杆端面模数: 11.5175409662872 $ X. M; ]* c* n* K) ^. e
蜗杆法向压力角: 20 " m* W' f9 ~9 C5 I+ @
轴向压力角: 20.2835594545297
5 w" a- ~; _9 D: Q 端面压力角: 64.4944497390173
( s& o7 j1 M0 L* p( s蜗杆分度圆螺旋角: 80
7 R2 A. Q& @& L' o 蜗杆分圆直径: 23.0350819325744 % A& W0 G& N$ A6 O% B
蜗杆径向变位系数: 0 & E& [ q4 o' ~$ V9 y
蜗杆节圆螺旋角: 80.4948596290003 E; r1 g, j4 s1 t; b9 F5 j. I
蜗杆节圆直径: 24.2584307185825
5 z9 m# G1 p+ t G7 ]7 B 蜗杆基圆直径: 9.91887238453224
4 w3 A- ? K; ] h o+ _3 F& m a% t 蜗杆基圆螺旋角: 67.7312555047032 / N5 D0 k s0 R( \2 P
蜗杆齿顶圆直径: 27.027 : U( {# v$ Z1 C9 R
蜗杆齿根圆直径: 18.035
$ D% |9 c/ e B4 T Y2 _- `3 C( ~ 蜗杆轴向导程: 12.7602271366393 ; i3 j/ M6 B0 \+ H
设计蜗杆长度: 63.8011356831966 8 @7 m7 M9 _5 p( X2 z5 ?
计算中心距: 49.0883256060597 / `8 `8 b7 ~/ T; `
设计中心距: 49.7
+ o- D: |3 _' y- b7 } 蜗杆量球直径: 4.35
0 I/ s# c, o; b0 t 三针量球测量值: 29.694110899456
* r& k& f8 E; P7 G传动机构理论效率: 0.497872968446605
+ I6 ~4 D2 F! g1 R1 H0 e9 ]* M5 W传动机构总重合度: 1.74089504233738 ) F$ n! s+ l7 f6 S' x/ ~
蜗杆轴向齿距: 6.38011356831966
1 W6 v1 F$ y9 K$ ?% h蜗杆端面节压力角: 65.8652818571854
: c6 K, p9 v1 K- |# U; S 蜗杆端面弧齿厚: 14.4146977165826
9 t: F6 z8 ~+ q. W 蜗杆法向调整量:-0.6
- l2 m5 j! R/ e- Z/ i+ ]% c 调整量等效系数:-0.438570660024464 5 Y5 m/ R9 C- L2 O
% F) J; c% }: u) D5 N3 d
, q# F$ `. l, ~+ {& ^* J' t% e$ c2 k齿轮计算参数
) H6 O% z# _) s% D; B& }: ^ 齿轮齿数: 37 # f: o9 }+ C" U, k7 j
齿轮法向模数: 2 - G4 g8 Q! @/ Y
齿轮轴向模数: 12.1292153592914 / A0 Y4 Z2 v [) S- ~: B6 q
齿轮端面模数: 2.02775638724961
" n6 \8 }" R4 Z7 K, o+ G 齿轮法向压力角: 20 . h) i4 E" r$ Q4 V
轴向压力角: 65.6278263602969
3 v( |/ X7 M( G2 _9 f 端面压力角: 20.255144214909
9 P* L9 a# f S6 n齿轮分度圆螺旋角: 9.49090992192413 5 k6 ^1 u7 g& e+ h: V" D7 r. |
齿轮分圆直径: 75.0269863282357 $ W0 h* _. s- I7 w8 D
齿轮径向变位系数: 0.33639147245938 * |# ?' }1 ]2 \. \8 M9 p5 k. I2 e1 @ k; A
齿轮节圆螺旋角: 9.50514037099967
9 ?4 ? m) g9 D: ` 齿轮节圆直径: 75.1415692814175 % ^$ @7 J8 ^- P: z
齿轮基圆直径: 70.3873367414667 ( Y' A/ p* Q8 v; z) u4 E# s/ q! E
齿轮节圆螺旋角: 8.9137210507945 [' n$ c% n6 Y, x" h& z! \
齿轮齿顶圆直径: 80.365
' e& l/ r0 S: T _! S' L 齿轮齿根圆直径: 71.3725522180732 $ s. T/ f+ K* O$ N! \$ n8 x
齿轮轴向导程: 1409.88699306265 : }& c2 h! ?8 G7 N5 |$ e" v7 x
设计齿轮长度: 20 : y4 U3 {1 p, o/ z! ]* S H1 `, H
计算中心距: 49.031034130405 3 t! U0 p* r6 w! k4 F4 f* y
设计中心距: 0
6 Z: x }6 a. |* u7 | 齿轮量球直径: 3.1
7 C# c' j; F% e4 H+ } 二针量球测量值: 81.1698550304993 - h$ S9 E1 w6 w* t8 w- V$ r
传动机构理论效率: 0.497872968446605
5 K2 q, ]7 W& ~& Q' T5 M/ l' `传动机构总重合度: 1.74089504233738 ; S5 q g* K" c1 F! q& v) r# a
齿轮轴向齿距: 6.37038456945316
. T: D- j4 F) a% z! v7 P齿轮端面节压力角: 20.4905952062491 . A8 [! W% C; }; E; j6 ]$ B
齿轮端面弧齿厚: 4.32910298833675 j& U7 ?8 `5 n
齿轮法向调整量: 0.6
+ c+ `1 G& \* p8 O! H0 p' a 调整量等效系数: 0.438570660024464 . g) Q% B: @. |4 q6 d) t
齿轮公法线跨齿数: 6
; v7 M0 U# R# K& R- G齿轮公法线公称值: 34.6116595447966 8 |0 }5 U$ w% L& [1 k; m5 S( R9 V5 H) E
; J; Z7 G, `5 f2 ~1 W' c
蜗杆端面分圆弧齿厚减少量: 0 . Q" U; S5 J- a' P% K1 _: H$ E
蜗杆端面分度圆实际弧齿厚: 14.4146977165826 9 |4 k; T, h4 S( [$ F' A
蜗杆建模实际轴向长度: 65.831988906968 : K1 L0 D$ W( K/ ~/ |
齿轮端面分圆弧齿厚减少量: 0
3 ~- L. p2 s: Z齿轮端面分度圆实际弧齿厚: 4.32910298833675
1 b4 `0 N) k4 F) }1 [6 e' x
* i+ V' L4 w5 g* q
1 ^1 B6 E. t8 ~0 @; i3 H$ ~* u5 I' \0 Y3 l0 U, E1 v
# V ^+ g9 x4 _$ {模型文件有点大了，无法上传
# K, R+ X* X) Z6 C! j B2 t |
发表于 2022-2-16 17:14:00
