1.概述 现有轮毂螺栓断裂残件2件,完好件4件,等级为10.9级,材质为SCM435,螺母三件,安装于车辆轮毂处,服役过程中失效,要求分析失效原因。图1~4所示为试样宏观形貌,螺栓断裂位置为螺纹收尾处,断口及断口附近均未见明显的塑性变形,断面内部分区域存在磨损痕迹。螺母中(图3所示),两件表面磨损严重(图3所示1、2号样),一件表面轻微磨损(图3所示3号样),检测螺母螺纹,发现1号螺母约1/2的内螺纹已经严重磨损(图4红色虚线所示)。
; R! h4 e' \! ^. J1 b, d, I6 J 5 F/ ~4 ~2 K% A6 z/ x- B7 ^. K
图1 试样宏观形貌 " n1 `$ o( ?. v" q( n) g3 c7 w' V
; r3 T$ N+ S, f) T8 w/ C1 j: R
4 U# H3 S8 J2 u) @2 N( a图2 试样宏观形貌
# s# O! n- X. h4 e3 w
/ M& g) V' C8 S8 p/ M, | / f! G+ r! n3 E9 C9 Z2 g7 V, S
图3 试样宏观形貌( W* M: B/ Z6 b/ ^
% G7 F& Z6 `! Y
) U8 E+ x1 F1 s% I9 f# [- X
2 b5 P/ G) q3 c- E3 o图4 试样宏观形貌 & r! l$ \9 a: a2 o
2.断口分析
) \$ A4 \( A- p _. a
4 E( k; s! n7 q* K; D. w1 ^, @' r5 x! p+ t. f# p' T0 U
s- q% S" ^- T& O+ n0 M
图5 1号失效螺栓断口宏观形貌
1 f7 z+ ?2 O) ] C
/ W6 \6 x4 }4 h/ |2 h1 d$ f) U* T7 _" Z8 Q% U' K2 v
; r7 U' E/ h: s 图6~8所示为A区形貌,可见该区断口靠近边缘(A1区)存在轮辐状台阶,微观可见磨损痕迹,靠近芯部(A2区)可见疲劳辉纹。 ( T; D% [. @: e
( q$ c! C' j9 |6 w5 } p, S
图6 断面A区形貌 + ]) O! z# `$ w
" y) j+ x# C+ v
' n) T N* T& T3 v" `* P8 {图7 断面A1区形貌 , p* F5 n9 t" F& w$ R* {: n
( v- m8 ^, z, G5 ?: J6 }9 d . I0 a* N% k/ `% |1 o/ v
图8 断面A2区形貌5 @& F7 p+ A6 d1 F# L
' U4 q3 P) G V8 |3 Y" G! R- a 图9~11所示为B区形貌,可见该区断口清晰的贝纹线,起源于断口边缘向中部扩展,靠近边缘部(B1区)可见磨损痕迹,靠近芯部(B2区)可见疲劳辉纹。 ! r: D0 G& k; T6 _9 G$ P
# y3 d4 t' b4 B
图9 断面B区形貌
8 ?1 Z- U+ A( k + l" L* J1 \6 I; {. n6 P6 @
, v2 W! a+ D: y2 g图10 断面B1区形貌 4 X9 z! P! e' P' q5 a+ M c& D2 E
, F' d+ ^! F. p2 P
/ c ~( B0 _, f: ]1 I3 |& L( I9 u0 V; }& v
图11 断面B2区形貌 2 Q2 X6 a; q P' T! Q8 q
图12~14所示为C区形貌,可见该区断口靠近边缘(C1区)可见轮辐状台阶,微观下可见磨损痕迹,靠近芯部(C2区)可见少量韧窝。
2 b# t F- W! R$ F. O7 B
, C: Q0 p& C( c) h9 z Q7 `& B E( }. k# J1 {, |' z' W6 t/ c& C. }! g/ M
图12 断面C区形貌 * x0 m. J8 S* B
2 ], ^1 }2 j ?- i, F# V5 i+ I
" f0 d8 p- b7 w3 I, A
% |3 u. k- B: R/ ]3 e4 W; t5 X/ i& e
9 O1 S) C- t- d
" \' N& ?9 q6 r1 a图14 断面D区形貌
% C; ?9 ?; `6 f7 t, B/ X7 o 断面D区可见大量韧窝,为螺栓瞬断区,如图15、16所示。
8 @5 a J2 r( ]3 }1 O1 x3 H% D
图15 断面D区形貌
. ^- w4 X3 B- y# N+ b, U/ s: Y/ E/ W/ e% O$ |
; _5 o5 X0 k& ]6 L6 s
% e+ ~1 p' c/ J
图16 断面D区微观形貌 8 b, q+ |, R% F4 R+ u) n) ]
3.金相检测 图17 1号断裂件芯部金相组织
. y# u2 x+ B) y8 M % @. F) D. u* t
; m' T2 m0 j3 ~. v0 {
$ `& Q3 s" e* h% A8 g; y4 ~
图18 2号断裂件芯部金相组织+ ~& N6 P* j4 P1 e. D7 y7 ]3 y! |
$ ?8 u0 F1 r M( |& l5 ]" E" M8 ]- H& D! d; b+ [
" P* u1 Z3 Q' ?# k2 W. H
图19 完好件芯部金相组织
) X0 o# v3 d! {2 q) K3 \# p3 V. A 4 k/ g1 [. X& S& w. r
图20~22所示分别为1、2号断裂件和完好件的螺纹表面组织,未见表面不连续性缺陷。
* X( a8 ]8 D% T% J) t" w- P4 z# M6 |1 g0 h Y' M
图20 1号断裂件螺纹表面组织
% |! i u) q* q' L! m- |" S
' i% l z7 ?7 c& W) G$ n1 f( @
: z+ p+ B+ z& e. P- \
# _$ o! T: N3 x2 @
9 w# R% Y' m, o: Q7 E! {! b- {# N3 X& J( D* B
. J( M5 N, W! T3 ?. q* j
N! E7 {- b9 B% W. k图22 完好件螺纹表面组织
1 _# X* \% M2 ?6 N 图23、24、25所示分别为断裂件和完好件的非金属夹杂物照片,根据“GB/T 10561-2005”标准可判定断裂件和完好件均为D类球状氧化物(细系)1级。
/ F- ~: d0 S7 {% Z/ R* \" c $ K/ ]4 M! v( W' n- I1 F- p7 ^
) B; a, W, ~& o图23 1号断裂件非金属夹杂物
0 l$ v! \. k/ `/ J |+ { k" G5 {3 k% p
0 }9 X; x; C$ [3 l
图24 2号断裂件非金属夹杂物 + \/ ~. ~, d% Y* S
/ @. N- S5 Q X9 C- b, b! j- n* f
图25 完好件非金属夹杂物
- m6 p3 F' O3 h7 u8 ]" U; q: a7 o& R# m" A+ g& E9 i G
% O6 E2 i' w& S: N
4.性能检测 对螺栓进行脱(增)碳检测,结果如表1所示,根据“ISO 898-1:2013”中对10.9级螺栓的要求,可判定为螺栓断裂件与完好件均符合标准要求,断裂件与完好件的芯部硬度满足委技术要求(芯部硬度34-38HRC)。
9 Y/ J4 S E2 b表1 脱(增)试验结果(HV0.3) ( i! t4 s/ W" B% A8 T* B
! H* c# v; T* h, K
; ~! x, F" O: E r. R% b
表2 螺栓化学成分(%)+ D$ m/ ^3 I6 l" t$ Q
$ e l. q% R/ A0 t6 t
! {$ c# F4 o1 t9 _4 k/ t; j4 b6.综合分析
& C0 i; P$ s* K- p# [) @ 螺栓断口形貌显示,宏观可见断面边缘存在轮辐状台阶,瞬断区位于接近断面中部位置,“贝纹线”清晰可见,分布瞬断区两侧,呈典型的多源疲劳断裂特征。通常情况下,紧固件疲劳失效的原因为:产品质量存在问题,装配工艺不合理,后期维护不到位等。
. c( G. n/ u( B4 W# m) _ 在本案例中,螺栓芯部金相组织、化学成分、洛氏硬度等指标均未发现明显异常。螺纹表面未发现脱碳现象或不连续性缺陷。另一方面,从工况上分析,轮毂螺栓在正常预紧状态下,主要受轴向拉伸载荷。但是,如果螺栓在安装时由于预紧力不一致,没有采取有效的防松措施,在服役时易发生松动而承受额外的剪切、弯曲载荷,导致其服役时在应力集中位置萌生疲劳裂纹。试样宏观形貌显示,其中一件螺母近1/2内螺纹严重磨损,表明螺栓失效前该组合件可能已发生松动。 # E3 [0 N9 e+ j/ O8 l
|