实践经验NDT 无损检测
$ F7 w, ~/ n+ g7 Z: s# B+ V: j$ s2005 年第27 卷第1 期 5 _& X; m2 |3 T; c5 _( l4 `
超声波探伤中缺陷波和
; }- ]% N, a/ M+ r伪缺陷波的判别9 y" \, @& i: g% m* ^) M0 i
张文科
/ A% G( B8 l) k(中原油田技术监测中心压力容器监测站,河南濮阳 457001)
/ j; w( T9 k. r' B2 u# ]Discrimination of the Reflected Waves of Defects and False Defects in Ultrasonic Testing4 Y6 d+ T7 O }+ W
ZHANGWen2ke1 `3 @. I1 h" z. U- v% _& C
(Pressure Container Inspection Station Center , Cent ral Plains Oil Field Technical Monitor , Henan Puyang 457001 , China)
/ q; ]' J; l/ T4 L7 k4 |1 c& D 中图分类号: TG115. 28 文献标识码:B 文章编号:100026656 (2005) 0120047203
% K" U) f! Z8 o6 y 超声波探伤是目前应用最广泛的无损探伤方法
3 e) E2 H' L& t R) j* _' v之一,它具有灵敏度高、穿透能力强、检验速度快、成
2 t1 B+ `% y8 W Q6 h+ p本低、设备轻便和对人体无害等一系列优点。超声
9 c; w# ^1 H2 K& f1 r- ], n' u波在钢材内部穿透能力很强,因此可检测很厚的钢
" A- M" n. s9 t2 y Y2 }板和焊缝;对于平面状缺陷,尽管有的缺陷很深,只
" h( C& f J0 A: c3 B8 f" q要超声波直射至缺陷面,均能得到很高的缺陷波。+ W2 m! G/ ~" j( R5 ~
因而超声波对压力容器焊缝探伤未焊透和裂纹等危
1 f D, z- x6 _险性缺陷检测灵敏度很高,具有实用意义。检测中
6 x! C9 G: _+ E6 ]& A1 b作好缺陷和伪缺陷的判别具有重要意义。
8 J; |" H( L- \, T( |1 缺陷的估判
" S4 Q1 X8 t. C: x4 [检出缺陷后,应在不同的方向对其进行探测。
% F/ V7 f! X( c(1) 平面状缺陷 从不同方向探测,缺陷回波
7 @# d4 x7 E4 Y( ]高度显著不同,在垂直于缺陷方向探测,缺陷回波/ G: {2 F% N# R; M( m+ j
高;在平行于缺陷方向探测,缺陷回波低,甚至无缺0 F- f* ]4 s# t0 f! A* O
陷回波。一般来说裂纹等属于这种缺陷,这类缺陷+ h) M3 r! Y& B u
回波高度较大、波幅宽、会出现多峰。探头平移时,7 a: K- l6 H g0 _* Z: ~
反射波连续出现,波幅有变动;探头转动时,波峰有. v u# p/ c+ S+ _% j% N* Q
上下错动现象。4 H7 O* H7 ?# K
(2) 点状缺陷 从不同方向探测,缺陷回波无' ^8 ]- |8 {! i# z( N; L. Y
明显变化。一般包括气孔(单个气孔和密集气孔) 和
2 X4 A2 n5 P% {7 I$ ]1 P点状夹渣。气孔和点状夹渣的缺陷回波高度低,波. P6 k+ w% i3 e/ b* v2 q1 b, ?
形较稳定,从各方向探测,反射波高大致相同,但稍
2 N- `; a) D) w' ~% S一移动探头就消失。但两者也有所不同,其原因主9 L& c( q0 y" A8 _, F0 S7 v
要是其内含物声阻抗的不同。气孔内含气体,声阻
# S" J6 M0 O7 P" }, D7 X3 f抗小,反射率更高,波形陡直尖锐;而金属夹渣或非* D! f. P- Y- Y3 y
收稿日期:2004203230
6 M: K) l# k) `. y- U金属夹渣的声阻抗大,反射波要低一些,且夹渣面粗
# o. D) @$ _8 | w糙,波形宽,呈锯齿形;密集气孔为一簇反射波,其波$ w/ z8 t2 Z2 v' [9 T
高随气孔的大小而不同,当探头作定点转动时,会出
0 B4 m7 W6 }, | D: s- c0 c现此起彼落的现象。* F0 ?6 `, d2 ^) X- a! s5 r6 j
(3) 咬边 这种缺陷反射波一般出现在一次与
" w2 k7 C% G( u% v2 a6 c二次波的前边。当探头在焊缝两侧探伤时,一般都$ K, u0 C3 m% ]' h
能发现,在探头移到出现最高反射信号处固定时,适& l* T; |0 C7 s) |: G! A
当降低仪器灵敏度。用手指沾油轻轻敲打焊缝边缘3 [7 r' o+ B/ e8 q1 B
咬边处,观察反射信号是否有明显跳动现象,若信号
7 u" E2 G7 h. o) V( A跳动,则证明是咬边反射信号。
! n5 V7 O. Z0 p/ ^4 i(4) 裂纹 一般裂纹的回波高度较大,波幅宽,3 V2 M* I. _. E, E ]; A8 A
会出现多峰。探头平移时,反射波连续出现,波幅有& S: b/ P( B- }* P. F2 L
变动;探头转动时,波峰有上下错动现象。另外,裂' j9 n+ E2 h& P
纹也易出现在焊缝热影响区,而且裂纹多垂直于焊/ z- a% P2 s' K$ p
缝,探测时,应在平行于焊缝方向扫查。如果有裂
3 E3 |, j7 Z" U. m纹,超声波能直射至裂纹,便于发现。
' {$ q1 f8 }8 I(5) 未焊透 这种缺陷是由于焊缝金属没有添' @6 i3 D% g7 p+ D3 T; T
到接头根部而形成。分布在焊根部位,两端较钝,有
/ {! v5 J* S. X- e一定长度,属于平面状缺陷。当探头平移时,未焊透
# c9 B% S% ~/ u反射波波形稳定;从焊缝两侧探伤,均能得到大致相
9 V. c; a( F: |$ q同的反射波幅。
3 m8 k) G/ }5 L- b/ C(6) 未熔合 熔焊时,焊道与母材之间或焊道4 v% E% O9 o8 }# l( b* W" _7 e+ X
与焊道之间未完全熔化结合的部分就叫未熔合。当' w, M: C$ A, e' A0 d, A* @* A$ s1 s3 d
超声波垂直入射到其表面时,回波高度大。但如果
; h$ ?2 o) A0 h h# h0 X: M探伤方法和折射角选择不当,就有可能漏检。未熔
5 Z6 g* l) g4 a2 W$ N+ Q8 H ^) H合反射波的特征是:探头平移时,波形较稳定;两侧0 n$ o6 @4 H5 s5 ?% }* l: H
探测时,反射波幅不同,有时只能从一侧探到。
3 T! e( _, X( u479 Y! q3 Q3 I% ~; F d, `5 g$ \/ a
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张文科: 超声波探伤中缺陷波和伪缺陷波的判别NDT 无损检测! t# J( _4 I' ?2 E% }
2005 年第27 卷第1 期/ v, ~$ D: ^5 s* }& G( b6 ]
2 伪缺陷波的判别
5 J P7 F7 T9 D; x7 e4 l- l3 K焊缝超声波探伤中,荧光屏上除了出现缺陷回
2 A! i' U4 D% F8 Y$ T: Q波以外,还会出现伪缺陷波,它并非由焊缝中缺陷造
. I0 d% l3 C+ r+ y7 d/ Y% r成且类型较多。3 y1 V% y: g, q, y' O& _
2. 1 仪器杂波 ?, E' t: @! ~+ q' k4 O( x# w
在不接探头的情况下,由于仪器性能不良,探头" i- x8 y% x# V$ p
灵敏度调节过高时,荧光屏上出现单峰或者多峰的
/ E0 B& X6 M- Y) c0 [/ n# D1 h波形。接上探头工作时,此波形在荧光屏上位置固
2 N6 J) F( C8 X3 s8 p; w定不变,降低灵敏度后,此波消失。
" j+ M) E7 ]0 V( Y" I i2. 2 焊缝表面沟槽引起的反射波
1 D' m+ s. D& L/ L当超声波扫查到多道焊缝表面形成的一道道沟
% h+ u* B, i; j$ T槽时,会引起沟槽反射。这种波一般出现在一,二次) A- S: K; B1 ?: D8 c: n
波处或稍偏后位置,波形特点为不强烈,迟钝。
% z0 ]* G" i# y2. 3 焊缝上下错边引起的反射波
( }* K! y/ g! F) b( t0 q& X' t板材在加工坡口时,上下刨得不对称或焊接时
! q6 ]5 _0 z+ D$ x焊偏会造成上下层焊缝错位。由于焊缝上下焊偏,
, @' t9 P% L; s/ l在一侧探伤时,焊角反射波很像焊缝内缺陷,当移到& W* ]. F$ S5 x! g
另一侧探伤时,一次波前没有反射波。" R8 P. P2 m S$ e
2. 4 探头下扩散声束在焊缝表面的反射回波5 o( E1 B! S9 j' p. R
对接焊缝超声波探伤时,探头下扩散声束在焊
, S" m. X! Z% f& m* H缝表面的反射回波很容易被误判为缺陷。通过采用: n7 z ~$ n2 B$ e, O" B. O
不同角度探头进行探伤试验,弄清了这种假缺陷回
1 g" C$ ?: P: S1 y波产生的原因及特点。
: ?) X( U d# u" y7 @# t3 试验验证. s3 E5 r! k5 F0 A2 _! V0 q8 G
3. 1 伪缺陷 }3 e. r! C/ p
在厚板环缝超声波探伤(B 级) 时,常发现距背& t! C0 i3 ^# U( d" i- M0 s% ?
面3～8mm 深度范围内的熔合线附近有不同长度
! i F3 u/ G, l8 l连续的超标反射回波,有时甚至在焊缝全长都有此, z' K" G! a$ f7 v# \
反射波。以某60mm 厚管节为例,其焊缝结构如图" m9 f5 s9 s4 [/ i9 i4 y6 U) X6 V7 t
1 所示。使用折射角β= 60°的探头和数字式增益型
. ]4 v' x C- Q2 j: r探伤仪探伤,其回波指示位置见表1 ,波幅均处在
3 X( q9 J) ~: K# Y: aDAC 曲线Ⅱ区,也有个别点达到Ⅲ区。
7 t/ Q' b7 S; M" f$ b对于这种反射波,按照常规的判断很容易被评! n7 s. T, ]+ J# W
定为未熔合或母材中的缺陷,当拍打背面焊缝区时! v6 q: t$ B$ P& H
波幅变化不明显。然而砂轮打磨背面焊缝时可见波. v& P8 D2 i( s8 x: |+ W
图1 焊缝结构
0 |6 z* x( S, X表1 探伤仪回波指示位置mm
4 ?: H# d# ?+ R) E7 }" ]' F6 R回波编号声程指示水平指示深度指示* g# A3 }' F5 j6 {& q
1 107. 0 92. 6 53. 5# U4 f/ F& ?7 p4 `1 q. I
2 104. 0 89. 2 51. 5
. w% r% }! `: A- z/ ?2 g3 103. 5 89. 2 51. 56 V% C8 z3 ~' p% g2 ?+ B
幅逐渐降低直至消失。这说明该反射波是来自于背& A( Z/ Q# |/ m
缝的焊缝表面。这种现象极易导致误判,造成不必
1 S6 |* T6 Z5 k, d要的返修。为此,作者进行了一些试验,分析这种反
* Y9 K2 @. \0 ]1 ^ g. A* w# f, [射波产生的原因。
; b9 G7 r4 n$ H$ k3. 2 试验验证3 L; Y; R: q0 W
试验1 选取图1 所示并经探伤确认钢板中无! O9 ~% E6 i; V {7 r
缺陷。在钢板背面模仿实际焊缝余高进行堆焊。采
: N. e; G- A, @3 n$ {用不同角度探头进行探伤,发现了类似的回波,其回
4 b, p3 J9 g7 m% ~/ m% p波指示位置见表2 。从表2 可见,用前三种折射角
p& s3 i/ R6 k# p( I4 a的探头,仪器指示深度均< 60mm。按常规,应判为' r7 G% x- ^- r; \; d
钢板中有缺陷,但实际钢板堆焊前经探伤并无缺陷。8 z1 w) \" |9 e: e9 x4 h, U0 s
表2 试验1 回波指示位置# N, V% h2 M5 b6 W) | Y% v6 F8 ?
β# q4 d/ O3 c1 g$ b" N
(°)2 }0 k9 t( X: H2 e
声程指示
1 D. B+ @) _+ ]: W6 Nmm
1 T0 L& X6 y$ l) K d水平指示* u% {$ y. h& Y& z5 }! H
mm5 [- i H0 j7 ?. {% A
深度指示5 ?! L3 z) ]. O5 y4 h- F5 D, ^7 V* \
mm
# N3 H0 F5 T/ z8 \9 ~DAC
' Q6 r; T2 c- `( J4 Y. R6 idB
- j- l- t2 k( J66. 0 126. 6 115. 1 51. 25 + 14. 0" f4 v7 C" p: @# w
63. 0 124. 7 111. 1 56. 60 + 13. 2
8 r! L O! b4 l& J: k% J: h: w* x1 |55. 5 101. 0 83. 2 55. 21 + 8. 0
5 R3 B$ h# m% n5 D45. 0
+ a/ K/ \& M5 I4 r' S0 V9 C( ^ 有回波的地方深度指示≥60mm ,回波幅度多在I 区(也+ p* J/ p) G+ R) S8 d
有高者)
4 {1 W( r. ]0 b0 b试验2 由于试验1 的焊缝表面形状有随机9 G3 j. E. ^) v% J# j4 B
性,所以又制作了形状准确的对比试块(图2) 。左
1 a: ?: [) `7 @6 f. M& V下40°斜面为刨床加工。测试结果见表3 。从表3
; h4 O& Z5 i. q' F* q中可以看出,用前三种探头探测对比试块同样存在
+ S- k/ w4 \6 ] ]$ j/ t4 C伪缺陷波,即仪器指示深度均< 60mm ,而且反射回
- i+ Y4 k7 b0 D. H6 Y7 f# L( |8 G图2 对比试块示意图
0 i8 g: d7 L8 j7 G表3 试验2 回波指示位置; s% z% W% e6 N: Z8 S/ B
β3 u4 C, K' T/ b, F
(°)
- d6 m. M: N6 f. X* H+ L* Q' Z声程指示
3 b- n: `7 Y8 C4 e$ Z& W4 i. ^mm/ h0 B6 {, T/ ^) p
水平指示
8 }. [$ k3 t7 w. wmm/ z& x8 K5 @& Y0 {% G# Y) i1 h7 M
深度指示0 v! j4 }& \ e6 ~. t& k. w, H
mm1 X y2 N$ e0 O5 F5 c7 \
DAC* U8 l8 h/ c1 S! }# m; y
dB
( P0 f- z5 r1 ~) _8 A- H66. 0 114. 0 104. 1 46. 37 + 1. 4' q) X2 Q2 @ D8 K3 V- y
63. 0 110. 3 98. 33 50. 11 - 3. 45 _' O x+ L% ~$ A- B
55. 5 98. 0 80. 76 55. 51 - 9. 3
2 N7 \* ?+ L( \$ L" R45. 0 85. 61 60. 53 60. 54 - 8. 0
1 Z' O" f/ y2 C48/ E8 R/ c( `2 x1 b2 p
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2005 年第27 卷第1 期
8 ?3 u9 i% G0 p5 y波幅度更高。
! k5 \; G2 a9 F3 L由此可见,用66°,63°及55. 5°探头探伤时,试验1 v4 W$ V g' G. m: V" G/ A0 V
1 ,2 中的下部焊缝表面和40°斜面均不利于轴线声+ a2 W: |6 f" A, t, R; ~/ j
束反射,故看不到轴线声束的反射波,看到的是扩散1 _6 q2 d1 C+ [( d& O9 M2 v
声束的回波(见图1 探头声束) 。所以虽然反射面深. \# I; e, y/ H; m
度> 60mm ,而仪器指示深度却反而< 60mm。但当0 D) L. z4 E3 G. a- W5 W- V
使用45°探头时,由于试验2 的40°斜面与轴线声束
4 ~3 N: g, d: j& B$ L) `接近垂直,所以有较强的轴线声束反射波(DAC -
4 |0 q2 M" | M3 _3 u8 j$ s; {" Z8dB) ,指示深度也> 60mm ;而试验1 的焊缝表面反- F8 R) L t( U( r
射条件不如40°斜面,但仍能得到轴线声束的反射# h7 e& d; A/ U1 t& y( E2 F
回波,只是相对45°斜面其回波能量较低(多在DAC d# ~! Q4 P! P. y. \
曲线Ⅰ区) ,仪器指示深度也是> 60mm。' e# f2 u7 o0 p6 j- Q" l* T
试验3 试验1 和2 都是用一次波对厚板进行% G" M1 D5 A: q' K9 }1 y& x
探伤的试验。为了考察中厚板是否存在此伪缺陷回
% v+ }! C9 z. z波,又选择了厚度为34mm 的管节环缝(图3) 进行1 W/ M& J; ~8 H' ~( g w. M
了试验。经测试,这种产生于焊缝趾部( A 点附近)- b `" T& F) J
的假缺陷回波, 在K2 探头置于B 点和C 点时用
8 y3 w+ @( T; g! ]一,二次波扫查都能发现,这时二次波扫查时的指示* R0 S' L' H9 w; a* |6 W, B4 \
位置为:声程指示131. 9mm ;水平指示118. 0mm ;, a5 w% G* d6 I# d
深度指示59. 09mm ;在DAC 曲线的Ⅱ区。焊缝趾
2 M; V8 W) W4 {1 V部附近经打磨后,该回波消失。" Q" ]0 @4 E8 N: Q$ z
图3 试验3 探伤示意图0 i- h2 L; z' A8 z
从试验可见回波有如下特点①探伤仪的回波
* x) p5 R% ~0 m6 h: z A声程指示是入射点到焊缝表面反射点的距离。②
" v. U, D1 N1 C0 w. ^) E: R4 |探伤仪的回波指示位置在工件内部焊缝熔合线附近: K8 d8 A7 i& D: B
(45°探头除外) 。③ 探头折射角越大,回波深度指
6 m) o" E! j, j, o示越小。④45°折射角探头仪器的深度指示位置等
8 ]$ y- s5 J# N9 e p% K' b于或大于板厚。⑤回波幅度与反射面的反射条件. o% i9 Y+ M# a8 O' t' H
有关。⑥打磨余高后回波幅度变小直到消失。- P( n& l0 W2 f) x8 ~: B% A
3. 3 分析3 C4 ^+ O: ?9 Q9 b% i* [; X q
上述试验证实了假回波的反射面在焊缝表面,! x1 e7 t" P; X* U0 f' E
但为什么深度指示会远小于板厚而不是大于板厚,* X2 R" U" \0 I# A9 N
其原因是声束是扩散的,若反射面只有利于扩散角& a; ~& a$ X. x0 P2 @6 [1 R
内某部分声束反射时,其所得回波再用轴线声束计7 I9 E* C5 y j& U; A; Z
算,显然会出现错误。在此可以借助于RB2 对比试
0 t2 F6 k. F7 G" P+ U块进一步说明(图4) 。MO 声线与<3mm 孔交于B ,4 W( K+ ^ Y7 C; y$ v/ c# A
而L O 声线与<3mm 孔交于A ; MB 的水平声程M F
/ Z* R1 C8 m) C- s3 Q4 p$ T为116. 8mm ,而L A 的水平声程L E 为98. 83mm。
$ u* `0 C5 }) [* U/ k) D* \8 |用三种探头分别找到试块中60mm 深横通孔的最" X& [& _$ W7 j: M
高反射波,然后向前移动和向后移动探头,到波幅降" ?+ |( \9 T" p" ~$ X! H% h1 ~
图4 RB2 对比试块
# E/ n4 T! J+ E3 \* F+ |表4 轴线声束和扩散声束反射回波的指示位置
1 J, ?& p, T" z3 x- j* @8 Hβ
) Y" ]9 X+ N$ z# [(°)) C: @3 a# A; c6 K; z& N: `( R3 \
探头
4 a: K, ?" {! _7 m: b位置9 U6 R- ~5 R- Q6 L& \
声程指示' A% [1 v: w6 u; V0 l
mm
0 S$ }) f9 s% c- o: F" [水平指示
# p/ }3 V/ v3 D. {4 r% _6 ~mm% G9 p8 r K% s# |) W% ]
深度指示4 _% o8 N( Q( J0 f4 X2 F% F
mm3 E6 e2 x- B7 f; \+ s, p8 u
DAC/ u/ ^6 T$ g4 A8 |
dB
" T; l; v+ G1 D9 c& l. I回波最高处146. 0 133. 3 59. 38 0& t( t0 N: W1 C' b4 s: ?/ F
66. 0 前移119. 0 108. 7 48. 40 + 6
/ P3 B5 ]! L4 l' D8 [后移168. 0 153. 4 68. 33 + 6
/ ?+ v i3 l& D6 F1 }) d" u) D* C! ]回波最高处131. 1 116. 8 59. 56 0& M5 _5 o7 x3 U% W; r0 n8 R
63. 0 前移113. 5 101. 1 51. 53 + 6) w( H% F& V% K C2 x t
后移152. 7 136. 1 69. 36 + 6& e9 R* `5 ]; b9 W$ Q
回波最高处105. 0 86. 53 59. 47 0
+ [. H! _5 p' N8 o; n4 Q6 _56. 1 前移94. 0 77. 46 53. 24 + 6
6 q1 ?$ r( o0 t! F. I4 u4 x后移119. 0 987. 07 67. 40 + 68 M! s6 C, }% d$ p) q
到一半时(DAC + 6dB) 记下声程指示,此时的仪器' W& a* ]8 R$ P' e' O3 F) s K
指示见表4 。( w! J( K2 L7 W; t) v
现以63°探头前移为例进行分析,当入射点在5 g( g* h3 R* Z! p0 X" L
M 时,探头的轴线声束(63°) 与<3mm 孔反射面垂
+ H, w2 f0 d3 w0 c2 u- D% l直, 回波最高, 此时声程为图4 中的BM =9 m1 _8 ~% a0 O( _- q4 s0 q
13111mm ,深度B F = 59. 56mm ,水平距离FM =: o. T. X! u$ A [0 t
116. 8mm。探头前移至L 时(波幅下降一半) ,轴线 u4 f% @+ p0 L9 a5 S6 H
声束移为CL ,此时CL 在<3mm 孔上已无反射面,8 W/ w G/ C: c/ w) \2 Z9 x9 P* U2 D
所以此时的回波不是轴线声束的反射,而是下扩散& c2 v. ~& d" z' v9 F/ R
角内与<3mm 孔反射面垂直的某声束A L 的反射
5 L; U* V F! U3 Y+ R波。此时仪器的指示声程是A L 的真实声程5 C9 F- T' t2 G+ Z! H
11315mm ,但A L 的折射角β= arccos60°/ (113. 5 +! m! z$ z0 v3 G; D1 X2 S( [. V
1. 5) = 58155°,实际深度A E = cos58. 55°×113. 5 =! t7 k2 y' Z& q& Z
59122mm ,实际水平距离EL = sin58. 55°×113. 5 =# b4 |: ^+ e: G0 Q4 @, Q" y
96183mm。
) c0 ]& ?/ I7 f7 C7 b8 u上述计算结果显然与仪器的指示深度和水平距
! c5 B b1 i. ]! K0 \- R离不同。仪器指示的数据是按无反射条件的轴线声. D7 Z) b8 m8 ^3 L" m* S
束计算的,所以是错误的。其指示深度比A 点的实
, ~& \! `5 Z" v6 `际深度提高了7. 7mm ,水平距离前移了413mm。. H/ s4 ^7 U c1 e$ h+ I
换言之,即把A 点反射波误指示为无反射的C 点。
; K/ W! U- w* o; R& U( G同样道理,在实际焊缝探伤时,若焊缝表面某点4 @) F) w {# H/ e7 _ t! s
不利于轴线声束反射而只与下扩散角范围内某部分
! C. U$ z% _" ?( \( Q( J49
9 l5 n* y7 }% V6 b( A© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
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2005 年第27 卷第1 期
) L+ q7 h& o# S0 `& w7 O无损检测高等教育发展论坛首届年会暨中英无损检测技术% F' H* L# A/ R$ y8 B. v
交流研讨会将在上海举行* U" I+ I6 F: B
第11 届无损检测教育培训科普工作委员会工
. h7 G L7 F# X& \" ^作会议于2004 年12 月10～13 日在昆明召开。会
' V9 U, n$ Y; v5 E7 V上由无损检测信息中心、华东理工大学、南昌航空工4 B/ S# g* U/ e# w/ I& H
业学院、清华大学、北京航空航天大学、大连理工大$ b, S( ]. ?- t" \+ e! c
学、武汉大学、重庆大学、中北大学和沈阳工业大学
! M& a; C) d$ T5 F, q5 s* ]等单位代表发起建立了无损检测高等教育发展论- R$ }" Z; D$ J/ k3 ]$ H6 D7 b
坛。其目的是促进我国无损检测高等教育的发展及
' `# `' V; @3 @6 O其国际交流,建立无损检测高等教育信息交流平台; s ]. g: |" x6 @ K _! k6 ?
同时为无损检测高等教育与无损检测人员、国内外
; _& B; g3 R8 f5 c3 P* ]知名学者、应用企业、设备器材制造与供应商提供互) j- @9 H$ J& x1 `, |; W( \# ]; T
动对话平台,以增进和深化各界的联系,推动和建立
( X% f" A7 S% @" m3 I, T密切的伙伴关系,在应对经济发展的需要和激烈的
9 t* \5 I, G0 P$ B8 l市场竞争中增强实力,促进我国无损检测技术的8 H. h7 d ?( p8 W8 I
发展。/ h8 ~. c( ], t `5 ~
会议决定于2005 年4 月6～8 日在上海举办首/ \% l* P" K2 |( T
届年会。届时将邀请国内知名专家进行专题报告, H- o& a6 p2 X5 Z+ h* i
邀请无损检测专业毕业生进行创业报告,同时将安6 u) b8 n1 }; `* z
排在读无损检测研究生进行论文交流。会议期间将4 G# Q. |6 b, i Z' x( ?5 U
同时举办中英无损检测技术交流研讨会,五所英国6 r c" O! v$ `/ D$ S+ F
高等学校从事无损检测技术研究的六位教授届时将# c, u! e& h) P
访问中国,并在会议期间作专题报告和研讨。会议
. @+ j# c& J$ d/ ?还将安排国内外仪器生产厂商作新产品介绍和. b! ]$ o {9 L. s" F
展示。; J4 T0 s9 O# @/ u
有关无损检测高等教育发展论坛和中英无损检
6 _" M! u$ t6 b$ ?, d测技术交流研讨会的详细情况及参加会议的手续等# j# T* l" D; o5 j6 L& H4 m( c
问题请浏览学会信息网(www. chsndt . com) 。
) R/ H9 e/ d3 |1 G(全国无损检测学会教育培训科普工作委员会)) z. R6 C$ r1 M2 H* ^! t4 S; U
核工业无损检测人员资格鉴定考试大纲通过专家评审
9 b% N3 c! g5 y& S 核工业无损检测人员资格鉴定考试大纲专家评
( N( P/ O! d5 ?2 t9 n审会于2004 年11 月17～19 日在江苏周庄召开。1 M- }# q& c6 D8 _3 X
来自核行业管理和监管部门、核设备设计、制造、核
. t- L7 B% B9 x( [燃料生产、核设备安装、核电厂、海军、九院等相关部4 t7 H" k) y8 g- Y+ c3 D
门的16 位专家参加了会议。专家们一致认为,核工. y" l x& p9 a6 Y
业无损检测人员资格鉴定考试大纲的编制对满足核& l# J A: T) @1 Z2 `
工业建设和持续发展是十分必要、及时并具有积极
, w- v9 }* w" j% ^( M2 q的意义。考试大纲的实施将对核工业无损检测人员
# W1 C$ \0 X! E4 B4 o的考核和培训工作具有指导作用;对规范核工业无$ N4 C7 B3 A+ X; i
损检测人员资格鉴定考试和提高核工业无损检测人
, P- b5 |* h5 E6 R员的水平具有重要作用。该国内首次编写的考试大7 s) X- d3 a, \" W% `% T C% s
纲体现了核工业的特点,总结了多年的实践经验,参8 z$ M. F% v# j0 }
考了国内外无损检测人员资格鉴定的有关标准和文' h1 r0 u9 i/ ?5 X" j1 X, T* ]
件,符合相关法规的要求。考试大纲条理清晰、结构
/ O( p: G! l% s. O完整、要求适宜、内容全面、可操作性强。核工业无 v `0 x' l8 }- L1 w$ S$ Y# N! n
损检测人员培训鉴定考核将按该考试大纲执行。
2 N- s+ m$ o0 U: I! d3 x6 k9 r(核工业无损检测中心 王跃辉)
4 |! ^8 i- ^4 S2 x! o声束相垂直时,则得到较高回波,其声程也会错误地/ k. C! v! _! X( M9 a
被指示为轴线声束反射的声程。
" Z" n7 m: V. G0 x! T$ n" b实际上无论探头角度多大,这种扩散声束在焊7 R" A% n6 \2 d6 h6 Y4 Y
缝表面引起的伪缺陷回波现象都可能存在,主要取: i9 k3 m7 f( @
决于有效反射面的大小、方向、形状和粗糙度等。为
) a/ E# Y" Z1 f) ?+ D了与变型波区别,更应该称其为变角回波。' H7 b& q. I" `+ Q6 b6 }* C, V( b
4 试验结论" W2 @ r/ U4 z6 H
(1) 焊缝中的上述回波并非缺陷回波,是探头3 F# H$ t7 V; Y, t9 K, C
下扩散角内的某一声束在焊缝表面的反射波(变角
$ K6 Y, U% P; h6 ?# ]! ~$ Q回波) 。- I6 j3 `( v& g, E t
(2) 无论斜探头角度多大,焊缝探伤的变角回: [' b8 Z8 N, `; ]
波都有可能存在。但是否出现及其反射能量主要取
% G3 \; e9 {2 U9 {; J% ]决于有效反射面的大小、方向、形状和粗糙度等。* f/ `9 f. \3 I( a V
(3) 工件厚度和探头角度越大,变角回波的现
# J; G* w8 \8 o! `- s象越明显。较薄工件用直射波探伤时可能不明显,
w- P+ p5 c; J/ ?7 a! `但用二次以上的波(含二次波) 探伤时也很明显。+ S; i5 A* |4 a/ s% w$ u. Q4 y
(下转第54 页)
8 O8 r u* u- H4 ` y50, M |+ W. Q5 g+ [
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" f; _" x" r/ J第16 届世界无损检测大会论文题录( Ⅰ) NDT 无损检测% A$ [$ A8 ?2 C+ @+ i
2005 年第27 卷第1 期
% ]( g. u$ H+ G2 S0 f* T航空工业中的X 射线检测──现状、挑战和新的工艺5 o- E. U7 J1 s
GA Mohr , T Fock (美国,德国)2 x# s6 t/ \, k
阵列传感器* l5 I* @$ m" h# C6 p/ J0 _
柔性相控阵列传感器用于复杂几何形状部件的接触检测- j& r6 O9 B: I/ Q4 O
O Casula , C Poidevin , G Cattiaux 等(法国), I- g" F# o: Z) j+ y) I
产生可变方向声束的偏轴环形传感器阵列
- h4 @8 w, h0 }0 p& l. fH Masuyama , K Mizutani , K Nagai 等(日本): D/ N+ q( ?/ f$ N
应用相控阵列超声对航空材料进行缺陷检测和分类
$ M+ }3 S5 q( B2 B! iV Kramb (美国)6 y) x" X7 d! r7 @ F
掩埋目标的电感和电容阵列成像2 B/ P) |; i6 X# p6 X3 G
D Schlicker , A Washabaugh , I Shay (美国)
1 o( P9 }- X% u0 B [9 Y- _ f- I将周期性压电复合材料阵列中的机械交扰降至最低
o5 R1 v& u' q% ?5 gD Robert son , G Hayward , A Gachagan 等(英国)
; G3 ? b! r6 @) ?4 f1 g" n相控阵列检测技术的新特征:模拟和实验/ ~: N- _5 u! y' p. p, W4 b4 y
S Mahaut , S Chatillon , E Kerbrat 等(法国); t* y% w8 f1 Q" E) u
相控阵列技术应用于喷嘴检测- c# t; r" \. s; Z
A García , C Pérez , F Fernández 等(西班牙)
+ m. a/ i N+ R/ v* r% G [超声无损检测成像的最佳线性接受波束形成器; K( \9 |& ^5 N; X9 a3 X, `3 l7 Z
F Lingval , T Olof sson , E Wennerst r ? m 等(瑞典)
: X" J/ K* i& ^固体中相控阵列超声脉冲的光弹性可视化0 L& {7 X! y( Z m$ j; F( Q1 l
E Ginzel , D Stewart (加拿大)) `% q) B6 r0 G9 ^
应用超声阵列的快速、低成本、全波形的映射和分析
: [6 M1 n! r! J! b* f6 R! Z1 \D Lines , J Skramstad , R Smith (英国,美国)
4 _- _/ o2 I; {7 @$ z6 Q2 ~$ e$ o" r用于超声换能器的压电复合材料的最新进展
& J y' L( t$ B- U4 N: M" N: v8 lWL Dunlap J r (美国)
1 E1 B/ x& h" {* Q: l$ n6 y0 V; J0 x复杂几何形状自动放行检测的超声相控阵的信号分析5 h5 n6 H) ]7 {/ Q V; b
S Labbe , P Langlois , F Tremblay 等(加拿大)
. ]% x7 z0 h D7 m混频相控阵列研究& }; P1 j1 A: `/ {" U7 F) e
Y Xiang , C Peng , XL Peng 等(中国)' k/ d) R, z1 i9 [' x8 l! r" ?+ e7 g2 @8 g
应用相控阵列超声探头检测锻造不锈钢管道的贯穿焊缝
- {/ b3 v- { X @ p# XMT Anderson , SE Cumblidge , SR Doctor (美国)
0 B" s# H: m4 R% [, D混凝土的超声相控阵列和合成孔径成像
6 a2 Q$ w6 F# {( \KJ Langenberg , K Mayer , R Marklein 等(德国). U. h8 R* x7 y' Y, {5 i, x2 n1 N0 L" @
航空发动机部件检测中相控阵列超声的应用:从传统传感器! u6 m. {& `+ u( c3 D6 U8 C" e
的转变
! Q; W, N% Y. s" a9 G$ aV Kramb (美国)
1 o p1 P1 r4 Q! v5 O应用相控阵列技术进行大直径管道的壁厚测量/ T% q5 A V1 I0 U. t: I M
H Lompe , O Dillies , S Nit sche 等(德国,法国)
' l, u* S5 w) d: e; Y基于小孔径换能器的相控天线阵列的焊缝超声断层成像3 L! _+ h, l; c
AM Lutkevich , AA Samokrutov (俄罗斯): W1 @! t* @6 \" \- U7 h$ c+ H
汽 车
1 N4 }3 J o& g, U8 I制造环境中的无损检测系统
; m5 c3 ?" ~' R) W$ q( O3 m1 YXR Cao (美国)
* s0 ?, N% a3 f# x6 L第三代自动化缺陷识别系统: {+ A( J4 c7 ]1 v5 |0 H$ Z9 N& S
F Herold , K Bavendiek , R Grigat (德国)
" a6 Y! F* `6 _5 h# R2 V汽车车身粘接质量超声信号的自适应滤波技术' L" l, a2 S! ~9 u+ v! w( G4 X: |
FM Severin , R Gr Maev(加拿大)
9 z8 G+ c& B' H+ @1 d& E应用超声检测、场致发射显微镜和残余应力测量进行点焊质5 E, Z. q6 u! C- c
量分析. l4 a4 ~" T5 c7 w, e5 H
D Stocco , R Magnabosco , RM Barros (巴西)
7 y' Q5 U# ~* I6 ]应用高分辨率声成像评价胶接质量
" i% N0 v8 ^; z8 t2 ~E Yu Maeva , IA Severina , FM Severin 等(加拿大)1 B2 B. o) d: V; H! E
使用反射声波实时确定电阻点焊质量──与穿透传播模式
4 b( ~/ u& N" ]+ t的比较+ P- d8 S, n G7 B; \
AM Chertov , RG Maev (加拿大)- z& ]$ E' d* O" G
开发监控汽车发动机润滑油的线圈式机油探测系统
% K' Q/ f4 b1 d. G+ jWT Kim , MY Choi , HW Park (韩国)( D8 E. I/ E- i/ O1 y) R/ o
汽车制造中摩擦焊和胶粘固化的红外监控 Q. X( c6 {4 e0 b" _
GB Chapman (加拿大)
! a- H$ w8 y2 q7 E9 j. z! |汽车工业中的多种无损检测方法
1 u, C% D) x/ W! T1 }" AP Buschke , W Roye , T Dahmen (德国)
2 a. ?. L: u. a M+ ?: h推动汽车工业应用无损检测技术的需求
O4 P9 C1 w/ w( G6 U9 w# \GB Chapman (德国)
5 p2 \' O! j/ {% ~( V, D! O8 P汽车工业中无损检测的活动、需要和趋势 I" z4 E% d6 v7 s8 J
G Mozurkewich (美国)7 E: C' i( a4 }% \9 ~* v+ D
汽车工业中底盘单元铝铸件的X 射线检测实验报告* }9 ^2 i% `6 E6 {4 ~3 M+ k* l
M J elinek , T Fahrzeugguss (德国)
- p1 B" r0 v) x, @$ |汽车后方障碍物超声探测方法的研究
/ p9 c s" ~( J5 `XB Zang , YR Mao , HW Zhao 等(中国)
: J3 m' ~' W- ^% a7 ]+ V0 A汽车工业深拉工序中管道裂纹的声发射检测* l) G, m$ x5 t" h. V
B Bisiaux , T Wartel , A Proust 等(法国) (未完待续)
. E+ g- Y. f. X; j2 s% R张 坚译 耿荣生校) @. p# s# I6 N$ `$ h" m1 \1 ~" ^
(上接第50 页)
8 b% p+ a$ `1 D4 ?(4) 凡遇到此类按常规定位方法定位于熔合线7 v% r: O( E. f! x. M' E
附近或母材内的回波,都应慎重对待,需要认真地观' V6 U4 J4 t: q$ _
察焊缝外形、更换探头角度、双面双侧检测、精确定
1 [& `% ]; V" O8 T* C% ]& z位分析,必要时打磨焊缝等,以免造成误判。8 A/ J6 c+ f9 ^& Z0 Z" g
(5) 当探头折射角较大,灵敏度较高时,有一部
/ w" e& Z% ^ K( ^分能量转换成表面波。当表面波传播到耦合剂堆积4 u q8 y, \" i" j1 g, t/ Q
处,也能形成反射信号。这时只要不动探头,随着耦' b& o0 X. \; D2 z
合剂扩散,波幅逐渐降低,如果擦去探头前耦合剂,- l$ r3 |8 Y8 U6 Q( X* x
信号立刻消失。4 }+ V& w6 P9 U* R% g
(6) 超声波探伤中探头经常与工件表面摩擦,8 ]! `6 [, [0 |. P
时间长了探头容易造成前磨和后磨。当出现前磨8 C! t) @2 ~. `/ C$ A0 w
时,折射角变小, K 值变小; 当出现后磨时, 折射角
( c1 W V- N1 A' v2 ]. [4 r0 @变大, K 值变大;如果不及时校验仪器,对缺陷的定" n8 D |8 K* K1 t2 l5 m
位、定量评定容易发生错误。温度对探头影响很大,# v/ X3 W) Q; p' D9 E$ t
一般探头的K 值是在室温下测定,在温差大的天气9 L! K1 B: H. h$ m
探伤时,应注意及时测定探头K 值,以免误测;高温 X5 h3 U$ n1 }6 k' ~& c+ l
探伤时,必须使用高温探头。" E5 T& A3 V" T; I3 n0 r/ F
54+ V( q7 d5 I7 m3 b% Y6 I
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9 h7 P' X, w6 z" t% j9 f; ^) K7 b- y E G& I
补充内容 (2011-9-16 13:32):2 U. G: X$ g ^' [+ R- t
完整的在三楼，可以下载 |
发表于 2011-8-20 17:17:47
发表于 2011-9-1 22:49:40
